X90钢级管线钢制管前后性能变化研究

介绍了X90钢级管线钢制管前后屈服强度、抗拉强度、屈强比、冲击韧性的变化,分析了产生这些变化的原因,并给出X90钢级卷板的性能控制值。试验结果表明:制管后X90钢级管线钢的屈服强度和抗拉强度均上升,且抗拉强度平均升幅大于屈服强度;冲击韧性下降。在制管过程中,因卷板受形变强化的影响,造成制管后屈服强度和抗拉强度升高而韧性下降;而形变强化对制管前后强韧性的影响由卷板的化学成分及轧制工艺决定。     

静水压试验对X80M钢级螺旋缝埋弧焊管性能的影响

分析了X80M钢级Φ1 219 mm×18.4 mm螺旋缝埋弧焊管在静水压试验前后拉伸性能、导向弯曲、残余应力、管径等的变化情况。结果表明:与在静水压试验前相比,焊管经过静水压试验后屈服强度、屈强比、最大力总延伸率变化明显,屈服强度升高10.9%,屈强比升高10%,最大力总延伸率降低10.8%,抗拉强度变化较小,仅升高1.1%。分析X80M钢级成品焊管性能时,建议在静水压试验后截取试样。     

直缝焊管制造工艺对钢管拉伸强度影响的研究（下）

结合生产实践分析了直缝焊管的不同制管丁艺（UOE、JCOE、HFW）在制管过程中的应力一应变状况;应用形变强化和包辛格效应理论．研究了拉伸强度在制管过程中的变化规律,从而为合理制定钢板（卷）的采购技术条件、优化制管工艺参数和调整成品的拉伸强度等提供了理论依据。     

X70M钢级14.10mm板厚管线钢制管前后屈服强度变化规律

分析了X70M钢级14.10 mm板厚管线钢制管前后屈服强度变化规律;利用试验结果及大生产的性能统计数据,得出通过钢板屈服强度Rt0.5、拉伸曲线形态(金相组织类型)两种预测制管前后屈服强度变化规律的方法。分析认为:X70M钢级14.10 mm板厚管线钢的屈服强度越高,制管后屈服强度下降越多;钢板屈服强度越低,制管后屈服强度上升越多。     

直缝焊管制造工艺对钢管拉伸强度影响的研究（上）

结合生产实践,分析了直缝焊管的不同制造工艺（UOE、JCOE、HFW）在制管过程中的应力-应变状况;应用形变强化和包辛格效应理论,研究了拉伸强度在制管过程中的变化规律,从而为合理制定钢板（卷）的采购技术条件、优化制管工艺参数和调整成品的拉伸强度等提供了理论依据。     

大口径JCOE工艺生产X90管线钢组织与性能的研究

介绍了直缝埋弧焊管的JCOE成型工艺流程,研究了X90管线钢板和制管后的基材和焊接接头的显微组织和性能,分析了成型工艺对X90管线钢组织与性能的影响。结果表明:板材、管体及焊接接头的DWTT和夏比冲击性能均能满足《天然气输送管道用X90钢级直缝埋弧焊管技术条件》要求;管体的屈服强度有所增高,抗拉强度变化不大,从而屈强比增大,验证了针状铁素体钢具有高的形变强化能力;据试验结果,计算焊缝热影响区的硬度平均值比母材低28 HV10;制管的外焊缝热影响区出现了明显的软化现象。粗晶区由于较大的热输入导致冷却速度降低,高温停留时间长,因而晶粒相对粗大,原奥氏体晶粒的晶界清晰。外焊缝组织以极细的针状铁素体为主,并混有少量的先共析铁素体,在保证焊缝强度的同时也保持了较好的韧性。     

X80M钢级煤制天然气输送用钢制管前后的组织与性能

详细介绍了X80M钢级煤制天然气输送用钢板的组织,以及制管前后性能变化情况;结合现有数据与工程参数,利用断裂韧性计算公式,分析该钢管的服役状态。分析结果表明:X80M钢级煤制天然气输送用钢板的组织以针状铁素体为主,且低温韧性优良;制管后,钢材的屈服强度、抗拉强度、屈强比与硬度均有不同程度提高,低温韧性降低;该X80M钢级钢管的安全性良好,若考虑氢气的影响,可以在输送压力稳定时安全使用。     

直缝电阻焊石油套管用高强度钢的开发

在2150热连轧生产线上对10.03 mm厚电阻焊石油套管用高强钢进行了研制。成分设计采用中低碳加少量Cr元素,提高淬透性;采用纯净钢冶炼、170 mm板坯连铸和轻压下工艺进行了试制。最终实物的夹杂物水平低于1.0级。热轧态卷板的屈服强度为380～450 MPa,抗拉强度为600～630 MPa;制管后钢管屈服强度升高较大,屈服强度达到480～520 MPa,抗拉强度达到600～650 MPa;钢管高温淬火后400～430℃回火,屈服强度达到850～880 MPa,抗拉强度950～980 MPa,满足API SPEC 5CT标准中规定的P110钢级;钢管高温淬火后550～590℃回火,屈服强度达到600～620 MPa,抗拉强度达到680～700 MPa,满足API SPEC 5CT标准中规定的L80钢级。     

N80钢级HFW焊管焊缝电化学性能研究

N80钢级HFW焊管焊缝的耐蚀性是影响其使用寿命的重要因素。采用微电极扫描法、电化学自腐蚀电位法,研究N80钢级HFW焊管焊缝焊态和热处理后的电化学性能。分析认为:相较于焊态,热处理后的N80钢级HFW焊管,其焊缝区和母材区的电流密度分布更均匀、电位差更小,组织均匀性更好;沟槽腐蚀敏感性系数由焊态的1.32降至1.21,沟槽腐蚀发生概率降低。     

温度循环对30CrMnSiNi2A钢力学性能的影响

运用LRP500自控式温度循环疲劳仪研究了30CrMnSiNi2A超高强度钢在不同循环次数、不同温度区间处理后的屈服强度、抗拉强度等参数的变化规律。通过实验测试、理论计算和有限元仿真相结合的方法，研究了温度循环处理对30CrMnSiNi2A钢力学性能的影响。结果表明：温度循环处理会降低30CrMnSiNi2A钢的屈服强度和抗拉强度，且温度循环区间越高、循环次数越多，材料力学性能下降越明显。基于实验数据，给出了考虑温度区间和循环次数下30CrMnSiNi2A钢的修正本构模型和有限元数值仿真结果。结果表明：保持循环次数为100次，温度区间在上限超过100℃后，温度每增加20℃,抗拉强度衰减0.65%,屈服强度衰减1.67%;保持温度区间为10～80℃,循环次数在600次以上时，循环次数每增加100次，抗拉强度衰减0.95%,屈服强度衰减1.94%。     

胫骨生物陶瓷复合材料的微结构增韧机理

扫描电镜观察显示胫骨是一种由羟基磷灰石和胶原蛋白组成的自然生物陶瓷复合材料.羟基磷灰石具有层状的微结构并且平行于骨的表面排列.观察也显示这些羟基磷灰石层又是由许多羟基磷灰石片所组成,这些羟基磷灰石片具有长而薄的形状,也以平行的方式整齐排列.基于在胫骨中观察到的羟基磷灰石片的微结构特征,通过微结构模型分析及实验,研究了羟基磷灰石片平行排列微结构的最大拔出能.结果表明,羟基磷灰石片长而薄的形状以及平行排列方式增加了其最大拔出能,进而提高了骨的断裂韧性.     

面向零件形状的计算机图形库的开发

论述了CAD技术中参数化设计的三种建模方法，重点介绍了基于特征的参数化建模原理。在此基础上，分析机械设计中的机构结构，归纳出其零件的几何特征构成。设计了机构CAD图形库，并提出了该图形库生成步骤和人机交互界面。     

FeCrAIW电弧喷涂层组织的致密化研究

采用激光辐照对FeCrAlW电弧喷涂层的组织进行致密化处理,借助扫描电镜和X衍射对涂层的组织进行了分析.测试了涂层的显微硬度.结果表明:涂层组织致密度提高,孔隙率明显降低.随着激光扫描速度的增加,涂层的显微硬度降低.在较低的扫描速度下,涂层与基体之间形成互熔区,涂层与基体之间产生良好的冶金结合.     

高等教育国际化与中国高等教育施化力培育

本文从化层、化型、化向与化力等方面考察高等教育国际化的应然本质属性 ,描述与分析中国高等教育在国际化潮流中表现出的发展态势 ,针对种种态势提出中国高等教育核心施化力培育战略 ,以使中国高等教育乃至世界高等教育真正地走向国际化     

Comparative analysis of functional possibilities of methods of pulse treatment of a melt

This paper describes the general features of the functional methods of electrohydropulse, pulse electrocurrent, and magnetic pulse treatment processes of the melt in order to positively vary its crystallizaton ability.     

Effect of solidification rate of the structure of alloys of the system Fe-W

Conclusion In alloy Fe-42% W atomized with a cooling rate during solidification within the limits from 5·10³ to 1·10⁵°C/sec with the maximum cooling rate (not less than 10⁵°C/sec) precipitation of -phase (Fe₇W₆) from the liquid melt is suppressed. In granules of alloy obtained with a high solidification rate it is possible to achieve total dissolution of tungsten in solid solution (42%). Subsequent heating causes precipitation of -phase in dispersed form.I. P. Bardin Central Scientific-Research Institute of Ferrous Metallurgy (TsNIIChERMET) Moscow. Translated from Metallovedenie i Termicheskaya Obrabotka Metallov, No. 9, pp. 34–36, September, 1990.