冷凝器管束腐蚀穿孔原因分析

采用宏观腐蚀形貌分析、化学成分分析、金相显微组织分析、SEM微观形貌分析和EDS成分分析等手段,对某冷凝器管束腐蚀穿孔进行失效分析.结果表明,壳程冷却水中添加二氧化氯是导致管束发生腐蚀穿孔的主要原因.     

换热器腐蚀失效分析

在换热器定期检查的过程中,发现在换热器表面出现明显的缺口,从而导致换热器失效,为了研究换热器失效的原因,并防止此类事件再次发生,故采用金相分析、SEM和电化学方法对产生腐蚀穿孔的换热器E-715管板焊缝进行失效分析,研究了其腐蚀机理. 结果表明,换热器腐蚀穿孔是由于电化学腐蚀造成的,焊缝电极电位较低,母材电极电位较高,在服役介质中形成原电池,对焊缝造成腐蚀,并最终穿孔. 同时管程介质为烃类,碳含量较高,管体表面产生了渗碳.     

化学镀镍换热器管束腐蚀破裂失效分析

针对化学镀镍换热器管束腐蚀破裂进行分析,采用XRD物相分析、EDS成分分析、力学性能测试、金相显微组织分析、SEM微观形貌分析、电化学测试等手段,分析了管束破裂的原因。结果表明,管柬外表面镍磷镀层局部发生破坏后对碳钢管束基体的加速电偶腐蚀是管束发生破裂的主要原因。     

加氢裂化装置国产空冷器管束失效分析

针对某炼化公司加氢裂化国产化高压空冷器管束发生泄漏爆管事故的情况,笔者解剖了失效管束,从宏观检查、化学成分、力学性能、金相组织、腐蚀产物等方面进行原因分析,并总结经验,指出国产化REAC失效的主要原因是管子的制造质量差。     

减压塔顶板式空冷器腐蚀失效分析及建议

利用宏观形貌观察、化学成分分析、金相观察和X射线衍射等方法,分析了某石化公司减压塔顶预冷板式空冷器的腐蚀失效原因.采用电化学测试对常用不锈钢在3.5% NaCl溶液和减顶冷凝水中的腐蚀性能进行对比研究.结果表明,316L不锈钢材料合格,预冷板式空冷器板束腐蚀失效是由于冷却水垢下腐蚀造成的.304和316L不锈钢均在减顶...     

表面蒸发式空冷器管束失效分析与防护研究

目的 查明表面蒸发式空冷器管束失效原因,提出避免再次失效的对策。方法 目测管束失效部位宏观形貌,用金相显微镜得到管束基体的金相组织,用电子显微镜观察管束失效部位的微观形貌,用能仪谱获得管束基体及其失效部位的化学成分等。结果 目测可见失效部位管件表面有红褐色腐蚀产物存在,且管壁减薄非常明显,远离失效部位的管件表面完好;金相显微分析表明,管件基体金相组织与标准20#钢金相组织吻合;电子显微镜观察表明,管壁表面腐蚀产物疏松多孔;能谱分析表明,管件基体化学成分主要缺少了Cr、Ni、Cu这3种合金元素,管壁表面腐蚀产物化学成分由Fe、Zn、O、S组成。结论 Cr、Ni、Cu合金元素的缺失导致了管基体耐蚀性能降低,管程内烃类介质的含硫组分和管壳外换热介质的氧成分成为腐蚀源,电偶效应下的全面腐蚀导致管件基体快速减薄而穿孔泄露。使用化学成分符合国标的20#钢生产管束,并保证管束表面镀锌层的完整性,尽量减少烃类介质的含硫组分和换热介质的氧等含量,可以避免管束再次失效。     

炼油厂酮苯装置空冷器腐蚀原因分析

炼厂酮苯装置空冷器因空冷管束腐蚀穿孔被迫停工检修，经取样分析和现场调查，得出结论：溶解氧含量偏高，设备本身存在震动，无盐水质量不稳定及空冷管束选材不当是造成空冷器管束腐蚀穿孔的主要原因，提出有效大的防腐措施。     

重沸器管束失效分析

对重沸器断裂管和锈蚀管进行了分析，认为是该重沸器第一管程进口处管束表面发生了气蚀。气蚀的重要原因是重沸器圆形简体内介质流动不畅．局部浓度大且产生过热。从简体结构和工艺等方面提出了解决方法。     

某L245集输管道腐蚀失效原因分析

目的分析某集输管道的腐蚀失效行为,明确腐蚀特征、腐蚀类型及腐蚀机理,指导其防腐处理,从而延长管道的使用寿命。方法通过几何尺寸测量、宏观观察分析了管道内外壁的腐蚀部位及宏观特征。通过化学成分分析、金相分析对管道材质进行了检验。在腐蚀穿孔处取样,采用扫描电镜对腐蚀表面进行了微观形貌分析及微区能谱分析。采用X射线衍射仪对腐蚀产物进行了物相分析。结果穿孔管样的化学成分符合GB/T 9711—2017标准要求,金相组织无异常。管样以内壁腐蚀为主,腐蚀位置为4点—8点钟以下部位,外壁基本无腐蚀。腐蚀产物为片层状,且呈现出多层结构,其中最外层相对比较疏松,主要含有C、Si、O、Ca等元素,为表面附着的污垢;中间层和内层则比较致密,主要由Fe、O元素组成,并含有一定量的Cl元素。X射线衍射结果表明,腐蚀产物主要由Fe_3O_4和FeOOH组成。结论管道内表面底部腐蚀及穿孔主要是由于油水呈层流状态,水在管道底部沉积,对管道底部形成电化学腐蚀所致,基本类型为溶解氧腐蚀,Cl-及表面腐蚀产物膜的破坏加速了局部腐蚀。     

PTA氧化设备腐蚀失效分析

采用光学显微镜、扫描电镜和EDS等技术对PTA装置氧化设备腐蚀失效构件的金相组织、化学成分、腐蚀形貌和腐蚀产物进行了研究和分析.结果表明，氧化设备发生的腐蚀失效是由于其在醋酸、Br-、流动的汽/液腐蚀环境下发生了均匀腐蚀、点蚀、冲刷腐蚀和汽蚀以及他们的交互作用所致.并对此提出了防护措施和建议.      

焦化加热炉炉管腐蚀失效分析

应用扫描电子显微镜、能谱分析以及X射线衍射仪对焦化加热炉炉管的高温腐蚀形貌,腐蚀物成分以及物相进行了分析,结果表明,由于炉膛操作温度过高,且燃料中含硫,Cr5Mo钢炉管不但发生高温氧化腐蚀,还发生硫化腐蚀,使破坏加速,最终导致炉管失效.同时提出了预防措施     

热水锅炉炉管腐蚀破坏事故分析

采用X射线衍射相分析技术对某热水锅炉炉管的腐蚀产物进行了分析，对炉管材质的化学成分，硬度，抗拉强度和显微组织分别进行了检测，并对锅炉给水的含氧量进行了测定，综合分析结果表明，造成锅炉炉管穿孔漏水的主要原因是氧腐蚀。     

凝汽器空冷区铜管汽侧氨腐蚀研究

在16种浓度的氨溶液（从50 mg/L～20000 mg/L不等）、3种温度（25℃、35℃、45℃）、3种溶解氧的条件下（开口、密闭不除氧、密闭除氧）,对铜管腐蚀过程及影响氨腐蚀过程的因素及规律进行了研究.结果表明：氨腐蚀的主要因素为溶氧量、氨浓度、温度;尤其以溶氧量影响最大,使氨腐蚀的速度随着氧浓度的增加而加快.最后提出了几种防止氨腐蚀的措施.      

铜管、304不锈钢管在氨溶液中的腐蚀性能对比研究

采用电化学极化和失重法研究了纯铜管、304不锈钢管于开口、低氧密闭两种状态下在不同浓度氨溶液中的腐蚀性能.结果表明:304不锈钢管的耐氨蚀性能明显优于纯铜管;溶解氧是影响氨蚀的关键因素,但对铜、304不锈钢的影响不同,促进铜管的腐蚀却能抑制304不锈钢的腐蚀;氨浓度也是影响氨蚀的重要因素,但在氧充足条件下对304不锈钢的腐蚀影响甚微.     

热电厂汽轮机叶片断裂原因分析

    对某石化公司热电厂8号汽轮机的断裂叶片进行了宏观形貌、化学成分、金相组织以及扫描电镜形貌和元素成分能谱分析.结果表明,该叶片的断裂属于腐蚀疲劳失效;叶片上的点蚀坑是裂纹源;引起叶片发生点腐蚀的原因是蒸汽中存在的氯、硫等介质.     

赤泥沉降槽盖板腐蚀原因分析

赤泥沉降槽A3钢盖板的腐蚀是保温层上的抹面灰泥吸水渗水,使硅藻土保温砖经常处于潮湿状态,其浸出液是碱性强电解质,A3钢在此环境中发生电化学腐蚀.腐蚀产物是以Fe3O4、Fe2O3和FeO(OH)为主铁的氧化物和氢氧化物.建议采用致密的石灰抹面并在抹面上施加煤焦油沥青覆盖层防止渗水.     

海水冷却装置20#碳钢管腐蚀破损分析

应用光学显微镜、电子能谱分析、Ｘ－射线衍射分析和电化学方法对渔船海水冷却装置２０＃碳钢管腐蚀破损事故进行分析,结果表明,产生腐蚀损坏的主要原因是由于材料热处理不当,导致晶粒粗化,出现脱碳层,且处基体中氯离子聚集,引起孔蚀所致。     

高压锅炉水冷壁管失效分析

借助于光学显微镜和扫描电镜、电子能谱仪对高压汽包锅炉水冷壁管爆破口形貌、组织以及附着的腐蚀产物成分和化学状态进行研究．结果表明，炉水中存在过量游离NaOH和水冷壁管存在局部过热是造成炉管凿槽腐蚀的两个基本原因．提出了炉水中游离碱含量的精确算法并定量分析了一级除盐水电导率与其中游离NaOH含量之间的关系及其对炉水游离碱的影响．补给水品质不良是造成炉水中游离：NaOH过高的主要原因．要防止炉管碱腐蚀就必须保持锅炉受热面清洁，控制炉水游离碱含量，避免炉膛偏燃及火焰冲蚀，消除焊瘤及其它干扰炉水流动的因素．努力提高锅炉补给水品质，将其电导率控制在适当的标准以下尤为重要．     

热钾碱脱碳液中304不锈钢换热器管束的腐蚀失效分析

热钾碱脱碳液304不锈钢管束再沸器投用2年后发生了腐蚀泄漏，检查发现腐蚀发生在管子与管板之间的缝隙中.用电化学方法和能谱分析技术，对304不锈钢换热管及16 Mn管板在热钾碱脱碳液中的极化行为及管子表面腐蚀区的腐蚀产物进行了分析，结果表明：换热器管束的腐蚀是由于缝隙内外五价钒浓差造成的16 Mn管板的活化—钝化短路电池所引起，缝隙内闭塞电池的形成加速了缝隙内16 Mn的溶解速度，并使缝隙内介质酸化及Cl-等阴离子富集，导致304不锈钢管子的腐蚀. 