克孜尔水库除险加固F2断层带防渗墙的防渗效果简析

本文通过除险加固前后F2断层带布置的测压管、孔隙水压力计和渗流井等观测资料的对比分析得出:防渗墙施工后,F2断层带的防渗条件得到一定改善。     

克孜尔水库F_2活断层防渗处理

本文介绍了F2断层带部位大坝下游地下水位的发展趋势,分析了导致该部位防渗效果下降的原因是由于F2活动断层蠕动变形及地下水对普通水泥具有硫酸盐强腐蚀造成的,通过对F2断层带两种处理方案多因素综合比较,优选出质量可靠,防渗效果和耐久性均较好的塑性混凝土防渗墙处理方案。     

冶勒水电站坝基防渗处理设计

冶勒水电站大坝为沥青混凝土心墙堆石坝，建造于高地震烈度区、深厚不均匀覆盖层上。坝基防渗左岸采用混凝土防渗墙接基岩灌浆帷幕，河床部位采用混凝土防渗墙嵌人覆盖层相对隔水层内一定深度，连接渐变为右岸防渗墙接深帷幕灌浆，右坝肩基础最大防渗深度约200m，采用两层合计140m深混凝土防渗墙接60m深帷幕灌浆联合防渗。该坝基防渗处理的设计与施工难度国内外罕见，目前工程进展基本顺利。     

羽山水库大坝防渗加固设计浅析

羽山水库大坝自建成蓄水后沉陷及渗漏现象不断,坝脚护坝地长期呈沼泽状,渗水严重,文章通过对大坝渗水原因分析,确定出大坝防渗加固范围,并对大坝防渗加固方案进行经济技术比较,确定采用混凝土防渗墙对大坝进行防渗加固,利用渗流有限元分析方法对加固前后的大坝渗流安全进行分析,从理论上验证了混凝土防渗墙的防渗效果,对类似工程可起到参考作用。     

高喷防渗墙在某水电站下游围堰的应用

某水电围堰底部为强风化或者弱风化基岩,透水性较好,采用高压旋喷防渗墙防渗.高喷防渗墙施工后,围堰开挖施工中,围堰内渗水没有超过投标文件的抽排水量,在高喷防渗墙完成后,对基坑进行开挖施工,围堰内渗水没有超过投标文件抽排水量,给后续施工提供了保障,确保了施工进度.     

东方红水库除险加固工程混凝土防渗墙缺陷处理设计

东方红水库大坝原设计为粘土心墙坝,除险加固设计采用混凝土防渗墙进行防渗除险加固处理,施工过程中由于对坝基基岩面出现误判,导致3个槽段防渗墙底未进入弱风化基岩。设计采用帷幕灌浆对防渗墙缺陷进行处理,提出适合本工程地基情况的灌浆材料、灌浆方法、浆液浓度、灌浆压力、灌浆质量检查合格标准等设计指标。     

土石坝体(基)渗漏勘察与分析

银子河水库设计防渗体系包括黏土心墙、地下混凝土防渗墙和灌浆帷幕,竣工蓄水后坝下出现多处渗水。通过勘察分析认为,坝体(基)渗漏形式为多点面状渗漏,主要发生在地下防渗墙与基岩嵌入部位和灌浆帷幕下部。渗流观测和渗漏计算表明,坝体(基)渗漏对水库正常效益的发挥有一定影响,长期运行有发生渗透变形的可能,危及水库安全。本文介绍了地下渗流的计算、防渗体功能评价,以及坝体渗漏特征分析。     

黄壁庄水库强渗漏地层混凝土防渗墙施工与堵漏

黄壁庄水库副坝坝基存在强渗漏的卵石层及基岩,采用垂直防渗墙截断坝基渗流,确保坝体安全。防渗墙施工中沿集中渗漏带漏浆严重,引起两次大范围坝体坍塌及多次小范围坍塌。本文在总结施工和堵漏经验的基础上,提出混凝土防渗墙在强渗漏地层中的施工与堵漏措施。     

黄壁庄水库强渗漏地层混凝土防渗墙施工与堵漏

黄壁庄水库副坝坝基存在强渗漏的卵石层及基岩，采用垂直防渗墙截断坝基渗流，确保坝体安全，防渗墙施工中沿集中渗漏带漏浆严重，引起两次大范围坝体坍塌及多次小范围坍塌。本文在总结施工和堵漏经验的基础上，提出混凝土防渗墙在强渗漏地层中的施工与堵漏措施。     

混凝土防渗墙技术在龙河口水库大坝加固中的应用

龙河口水库东大坝为心墙砂壳坝,心墙底面下为厚6～8m的砂砾石透水层。防渗加固方案为从坝项挖槽至基岩浇灌砼防渗墙,截断砂砾石透水层。文章对防渗墙的设计及施工情况作了介绍,并提出一些体会和建议。     

新疆下坂地水库坝基防渗墙试验施工

新疆下坂地水利枢纽工程地处高寒、高海拔的边远山区。坝基覆盖层厚达147．95m，透水性强，易坍塌和漏浆，块石坚硬，坝基防渗处理难度罕见。试验表明，以大深度混凝土防渗墙为主墙，下接帷幕灌浆的墙幕结合方案可行，并创造了防渗墙深度、墙内预埋灌浆管深度、Ф1000mm接头管起拔深度三项全国第一，其中墙内预埋灌浆管深度、Ф1000mm接头管起拔深度为世界之最。     

山西张峰水库左岸坝肩防渗墙动力分析

山西张峰水利工程大坝左坝肩低液限粘土坝基上设有混凝土防渗墙,墙身深入坝体心墙内,该墙是坝体防渗的关键部位。采用非线性数值分析方法,对坝体进行动力分析,着重研究两坝基混凝土防渗墙的动力反应,研究表明,在设计地震烈度下,防渗墙动力稳定性较好,满足工程要求。文中研究结果可供类似工程参考。     

弱透水层深度对深厚覆盖层坝基渗控的影响研究

在深厚覆盖层坝基中不同深度处常含有单层、连续、等厚弱透水层,如何将防渗墙和弱透水层优化结合形成联合防渗体以减小防渗体的深度,值得深入探讨。采用Seep/w软件分析了强、弱透水层二元结构深厚覆盖层坝基的渗流量、出逸坡降、防渗墙底部坡降,探讨了不同深度处的弱透水层对坝基渗流影响的规律。研究发现,坝基中未设置垂直防渗墙时,弱透水层所处的位置越浅,越能有效降低渗流量、抑制坝基坡降;弱透水层所处的位置较深时,对大坝掺控则不利。坝基中设置垂直防渗墙时,较深的弱透水层与防渗墙形成的封闭式联合防渗体系,相比较浅的封闭式联合防渗体系,更能有效降低渗流量、抑制坝基出逸坡降。深厚覆盖层中弱透水层的存在能有效降低坝基控渗的成本。研究成果可为强弱透水互层的坝基掺控方案确定提供参考依据。     

非均质无限深透水坝基垂直防渗墙深度对渗流影响的初步研究

目前我国很大一部分土石坝都修建在非均质无限深透水地基上,通过对非均质无限深透水地基垂直防渗墙模型不同深度的选取,得出在非均质无限深地基土石坝的坝前水深不变的情况下,当悬挂式防渗墙的有效深度大约为6～10倍坝前水头时,坝基的渗流量明显减少的趋势变小,当悬挂式防渗墙的有效深度大约为18～20倍坝前水头时,坝基的渗流量基本趋于稳定。     

非均质无限深透水地基上土石坝微透水防渗墙渗流控制研究

随着地质条件良好的坝址日益减少,许多水坝已经或将要坐落在非均质无限深透水地基或深厚覆盖层地基上,为了在满足大坝安全运行的前提下尽可能减少渗流量,本文通过物理模型实验就非均质无限深透水地基上的土石坝微透水垂直防渗墙的深度对坝基渗流量的影响进行研究,得出了在非均质无限深透水地基上土石坝坝前水头不变的情况下的垂直防渗墙的有效深度.当悬挂式防渗墙深度大于10倍坝前水头后,坝基的渗流量明显减少的趋势变小,当悬挂式防渗墙的深度大约为20倍坝前水头时,坝基的渗流量基本趋于稳定.     

考虑渗流作用的深覆盖层地基防渗墙应力变形分析

采用三维非线性有限元方法分析深覆盖层上面板堆石坝防渗墙应力变形特性。建立考虑渗流作用的深覆盖层上面板堆石坝应力变形数值模型。在分析渗流作用对防渗墙应力变形特性影响的基础上,分析了防渗墙施工顺序和防渗墙深度对墙体应力变形的影响。结果表明:渗流作用使防渗墙的顺河向最大变形增加56.47%,使墙体的最大拉压应力分别增加22.47%和21.74%,不考虑渗流作用将使防渗墙应力变形计算结果偏于不安全。防渗墙靠后的施工顺序可以改善墙体的应力变形性状,悬挂式防渗墙贯入深度越小,其应力变形特性越趋于安全稳定。     

汶川地震对冶勒大坝右岸抗渗稳定性的影响评价

冶勒大坝为沥青混凝土心墙堆石坝,最大坝高124.5 m,坝基地质条件极其复杂.该坝址距"5.12"坟川大地震震中约258 km,地震发生时坝区震感强烈.从渗流量及渗流场变化、坝基覆盖层液化和防渗墙地质雷达检测结果等3个方面分析评价了汶川地震对冶勒大坝右岸抗渗稳定性的影响.结果表明:汶川地震对冶勒大坝右岸局部地层确有轻微影响,但防渗墙未出现横向贯穿性裂缝;坝基覆盖层在地震主震作用下不会发生液化;右岸整体抗渗稳定性并未受到实质性影响.     

李家峡水电站大坝基础处理设计

李家峡三心圆双曲拱坝，坝高库大、坝基岩体中断层、层间挤压带、裂隙较发育，岩体完整性较差，主要地质问题有：左坝肩Ｆ２０上盘岩体稳定，边坡蠕动：河床Ｆ５０￣Ｆ２０之间岩旬度较低可能渗漏：左岸Ｆ２４、右岸Ｆ２７岩体；及某些局部渗漏问题，在设计中进行了坝肩抗滑稳定、变形稳定分析研究，采取了一些常规处理和特殊处理措施。经处理后，两坝肩抗滑安全度满足规范要求；坝基变形特征有了改善；左Ｆ２６、ｆ２０，右Ｆ２７能     

深覆盖层上的混凝土面板堆石坝研究

采用三维非线性有限元方法,对深覆盖层上的混凝土面板堆石坝的应力和变形进行研究,对大坝的施工和蓄水过程进行了仿真分析.分析结果表明,防渗墙竣工期存在较大的拉应力,防渗墙与连接板的接缝在蓄水后张开12.6mm,但尽管变形较大,趾板与连接板、面板周边缝均不会张开,也不会错动,连接板和趾板存在不大的拉应力,可通过配筋解决.研究成果可供类似工程参考.     

柳沟水库坝基防渗墙

根据柳沟水库的地质勘察资料,结合柳沟水库除险加固工程中坝基存在渗透不稳定破坏的严重问题。通过对坝体坝基进行渗透稳定分析计算,提出采用多头小直径深层搅拌桩截渗墙对坝基防渗处理,增强坝基的渗透稳定性,确保水库的安全。