浅论涵洞上土压力的计算方法

涵洞由于结构设计缺乏较合理的土压力计算理论导致了高填方涵洞结构不安全或过分保守浪费,本文主要介绍了沟埋式和上埋式涵洞垂直土压力计算方法。     

复杂边坡主动土压力求解与应用

库仑土压力理论对于复杂边坡的主动土压力计算存在公式复杂、参数繁多等不足和限制,目前还没有成熟的简化方法.基于经典库仑土压力理论,推导出计算梯形断面滑动土楔主动土压力公式,并与以往求解方法进行比较,结果表明:该公式方法简洁、结果满足计算精度要求.     

高填方涵洞结构设计初探

高填方涵洞洞顶垂直土压力大,对地基承载力要求高,容易发生不均匀沉降。可以采取一些工程措施减小垂直土压力,满足高填方涵洞对地基承载力的要求,避免不均匀沉降。     

分层土挡土墙库仑主动土压力计算方法及应用

对于挡土墙的主动土压力计算,提出利用建立在通用条分法基础上的静力平衡公式,结合库仑土压力理论相关假定,对库仑主动土压力公式进行简化,推导出计算分层土库仑主动土压力的简化公式。利用VBA语言对Excel进行二次开发,实现了该简化公式的程序计算,并能自动搜索得到土压力极值点。经算例分析和工程实例考核,验证了本方法的可行性。     

确定无粘性土静止土压力系数的一个理论公式

在满足一般力学原理和临界状态土力学理论的基础上，本文将亚塑性理论与临界状态土力学相结合，推出了一个计算无粘性土静止土压力系数的理论公式。该公式形式简单，仅与土的有效内摩擦角有关，其计算结果与常见的多个经验公式的计算结果只有微小的差别。文中讨论结果表明，该公式可用于确定无粘性土的静止土压力系数。     

土压力计算方法的教学探讨

通过土压力强度图的绘制来计算土压力的大小,根据两种理论确定土压力的方向和利用理论力学求合力作用点方法确定土压力作用线位置的土压力计算方法,可简化教材中的繁多公式,降低学生学习的难度,使学生易于接受。     

高填土涵洞减荷试验研究

通过现场试验,在盖板涵的顶部与侧面分别铺设不同厚度的EPS板进行减荷,结果表明EPS板能够显著减小涵顶与涵侧的土压力,试验测得涵顶土压力为土柱压力的0．29～0．45倍,涵侧土压力为土柱压力的0．15～0．18倍;这也表明通过铺设EPS板使得高填方涵洞上方土体应力重分布,涵顶土体存在明显的土拱效应,由于涵顶土压力在上部填土增加的过程中仍缓慢增大,说明此时的土拱效应具有不稳定的特点;当铺设EPS板后,建议采用太沙基（Terza—ghi）的土拱效应公式来计算涵顶土压力,并与试验结果进行了对比分析,得到较好的验证;并通过有限元建模,对比分析,同时也验证了减荷效果。     

关于土压力计算的探讨和实践

土压力是作用在挡土墙上的主要荷载,依据土压力计算理论几种方法,总结归纳出工程中几种常见情况下的土压力计算规律。阐述了主动土压力压强计算的基本公式,分析了填土表面有连续均布荷载作用时,填土为成层土时,填土中有地下水存在的三种情况压强的计算公式,并举例加以说明。     

简化楔体极限平衡图解法数解土压力探讨

当挡土墙墙背非垂直光滑、墙后填土表面非水平时，一般采用库仑土压力理论计算土压力。当墙后填土为无黏性土时，采用小库仑公式计算土压力相对比较简便。当墙后填土为黏性土时，一般采用大库仑公式计算，也可采取图解法求解。图解法需拟定不同滑动面连续绘制多个闭合的力多边形，工作量大，实际应用较少。由于大库仑公式极其冗长，使用不便。该文考虑忽略墙背黏聚力，通过简化楔体极限平衡图解法分析推导出数解公式，达到数解法计算土压力的目的。该法计算简便，精度符合工程要求，在工程实践中具有较好的应用价值。     

水工建筑物设计地震主动土压力的简化计算

文章分析比较了现行的各种工程抗震设计规范及水工设计手册中有关地震主动土压力的计算方法,并提出在水工抗震设计中地震主动土压力采用修正的正常土压力增大公式.该公式与水工抗震设计规范推荐的公式计算结果相当,误差小,计算方便,可将此公式广泛用于前期设计中地震主动土压力的估算.     

上埋式涵洞顶部垂直土压力的塑性分析

涵洞上覆土体采用非线性应力应变关系——简化的双曲线模型、地基采用线弹性模型，利用力的平衡和变形协调条件对上埋式钢筋混凝土涵洞顶部土压力进行探讨，所得洞顶垂直土压力的计算公式包含涵洞尺寸、上覆土体厚度、地基和填土性质。结果表明：上等沉降面的高度随填土厚度和地基弹性模量的增大而增大；洞顶土压力系数随填土厚度的增加呈现先增后减的趋势，     

土石坝沉降的状态灰色模型

针对传统的原型观测资料分析方法的不足，提出了将灰色系统理论应用于土石坝资料分析的新方法，从而建立了沉降状态灰色模型。其建模思路、方法的正确性和合理性，在铁山水库的实际运用中得到了验证。     

Calculation of passive earth pressure of cohesive soil based on Culmann's method

Based on the sliding plane hypothesis of Coulumb earth pressure theory, a new method for calculation of the passive earth pressure of cohesive soil was constructed with Culmann's graphical construction. The influences of the cohesive force, adhesive force, and the fill surface form were considered in this method. In order to obtain the passive earth pressure and sliding plane angle, a program based on the sliding surface assumption was developed with the VB.NET programming language. The calculated results from this method were basically the same as those from the Rankine theory and Coulumb theory formulas. This method is conceptually clear, and the corresponding formulas given in this paper are simple and convenient for application when the fill surface form is complex.     

浅议土坝充填灌浆加固质量、进度与投资控制

充填灌浆造价低,对现场条件要求不高,是土坝除险加固常用的工程措施.充填灌浆的工程质量主要根据操作过程和记录资料进行评判,因此对监理机构的施工全程监管有较高要求.总结了土坝充填灌浆加固施工中质量、进度与投资控制的一些经验.     

土坝坝体与堤坝地基劈裂灌浆防渗技术

文中阐述了劈裂灌浆技术与充填式灌浆的区别 ,简要介绍了土坝坝体与堤坝地基劈裂灌浆防渗灌浆技术的机理、适用范围和主要设计内容     

土石坝土料填筑质量施工控制浅析

土石坝施工中土料填筑质量控制的核心是土料的填筑压实。压实质量的好坏,关键是能否正确理解和执行SL274—2001《碾压式土石坝设计规范》中所规定的填筑要求和压实标准。文中结合实际施工经验,从压实标准的定义、条件、相互关系出发进行浅析,以达到正确应用压实标准,确保工程质量的目的。     

高填方下加筋土高挡墙实测变形分析

为了揭示位于“V”形沟谷中的某座3级加筋土挡墙的变形规律,在现场实测数据的基础上,重点分析了高填方下3级加筋土高挡墙墙面板位移、墙后填土体沉降、高填方下路面沉降以及挡墙下涵洞底部沉降在施工期间和竣工后的变化情况。结果表明:①加筋土挡墙墙面板的水平位移、竖向位移以及墙后填土体的沉降主要发生在施工期间,且数值都比较大,竣工后1~2 a的时间内,其变形趋于稳定,但总的累积变形较大,说明加筋土挡墙能够适应较大变形的填方工程,这是其优势所在;②在“V”形沟谷中采用高填方下加筋土高挡墙的结构形式能满足路面沉降要求,高填方下的涵洞也是安全的;③由于挡墙筋带的特殊性,使得形成的加筋土挡墙具有锚定板挡墙和土钉墙的某些优点,既能约束墙内土体的变形,又能作为整体很好地同周围“V”形沟谷变形相协调,使得填方内应力重分布,路面沉降变形平缓过渡,未产生明显差异沉降,使用效果良好。这种挡墙结构在山区公路铁路建设中具有广阔的应用前景,值得推广。     

加荷方式与填料密度对筋带摩擦特性的影响

针对加筋土挡土墙工程中确定筋带摩阻力试验方法与影响因素,对筋带在不同拉拔加荷方式和不同密度填料中的摩阻力进行试验。试验结果表明,对于钢质筋带,当拉拔速率控制在1.5 mm/min左右时,连续加荷拉拔与分级加荷拉拔所得到的筋带摩阻力大小基本相等;密度大的填料中的筋带摩阻力明显大于密度小的填料中的筋带摩阻力。     

倾斜挡墙黏性填土非极限主动土压力计算

朗肯理论局限于求解墙背铅直且光滑,墙后填土位移达到极限状态的土压力,因而开展倾斜粗糙墙背的非极限主动土压力的理论研究具有重大意义。将墙后黏性填土滑裂体分为弹性区和塑性区两部分,并基于非极限状态下的虚功原理,建立了能量守恒方程,推导了张拉裂缝深度及潜在滑裂面的解析式。在此基础上,考虑了土拱效应,并通过摩尔应力圆,得到了水平应力、竖向应力的表达式,由水平层分析法建立受力平衡方程,推求了倾斜挡墙黏性填土非极限主动土压力分布、合力大小、合力作用点深度的理论表达式。当满足朗肯假设时,朗肯裂缝深度、滑裂面倾角、合力值为其特解。由两例模型试验验证了公式的合理性。研究表明:张拉裂缝深度与填土内摩擦角φ_m、填土黏聚力c_m、墙土摩擦角δ_m、墙土黏聚力c_wm、墙体位移比η呈正相关,与墙背倾角ε呈负相关。潜在滑裂面倾角大小与c_m无关,随ε、φ_m、η的增大而增大,而δ_m、c_m对其影响则相反。墙背光滑时,土压力近似呈线性分布,合力作用点深度与朗肯解接近;墙背粗糙时,土压力则呈凸曲线分布,上部本文解大于朗肯解,下部反之,其大小随η、φ_m、c_m的增加而减小,峰值随ε的减小而有所提高,c_wm对其影响甚微,合力作用点深度仅在俯斜式挡墙发生较大位移时才可能低于朗肯解。     

沟埋式管道垂直土压力的数值模拟分析

针对目前沟埋式管道垂直土压力计算不够准确的情况,利用有限元软件ANSYS对沟埋式管道垂直土压力进行模拟分析。研究了垂直土压力的大小及分布随沟槽宽度、管土相对刚度的变化规律。结果表明,沟槽越窄、填土越高,沟槽的减荷作用越大。管土相对刚度越小,埋管垂直土压力越小。管土相对刚度系数等于0．3～0．4时,管顶土压力接近均匀分布。