2.25Cr-1Mo与0Cr18Ni9钢焊接工艺研究

在筒体母材为2.25Cr-1Mo钢的大型压力容器生产制造过程中,常涉及到0Cr18Ni9不锈钢内构件与筒节2.25Cr-1Mo钢的焊接。阐述了采用药芯气体保护焊(FCAW)方法焊接该类异种钢的有关工艺要素。通过试验分析了如何调整工艺以改善焊接接头易出现脆化组织的情况,以使接头性能满足产品设计要求。     

0Cr13Ni5Mo+Q345异种钢焊接工艺

介绍了一种新型焊接材料SW—309L超低碳不锈钢药芯焊丝用于0Crl3Ni5Mo Q345异种钢焊接。从母材性能、焊接材料的选择、焊接工艺评定等方面予以详细地分析和验证。     

2．25Cr-1Mo-0．25V与Q345R异种钢焊接技术应用

在加氢容器生产制造过程中,常涉及到裙座材料Q345a与简体2．25Cr-1Mo-0．25V钢的焊接。通过实验和工艺评定,采取了先在2．25Cr-1Mo-0．25V钢一侧预堆焊一层低碳钢过渡层,热处理后再与Q345R钢组焊在一起的方法,克服了直接对两种母材进行焊接的不足之处,并且改善了焊接接头的综合性能。     

9Cr—1Mo钢炉管的焊接

介绍了难焊位置的9Cr-1Mo铜炉管现场焊接,提出了能获得满意焊接质量的焊接参数与焊接操作方法、工艺措施。     

1．25Cr-0．5Mo焊材性能试验研究

本文通过试验验证1．25Cr-0．5Mo采用国产焊材焊接,各项性能均能达到国家相应标准及气化炉等设备设计要求,促进了该耐热钢焊材的国产化,同时采用国产焊材可大大降低制造成本,重要的是增加了公司在耐热钢焊接方面的技术储备,为后期焊材的采购提供了选择的机会,为气化炉等同类设备的承揽打下了一定的基础。     

0Cr13Ni5Mo+Q345异种钢焊接工艺

为了完成国家重点工程-长江三峡工程预埋结构构件的任务，弥补公司原焊接工艺的不足，通过对我国现有焊接材料市场的调查分析，控制成本，采用了一种新型焊接材料SW-309L超低碳不锈钢药芯焊丝用于0Cr13Ni5Mo Q345异种钢焊接。从母材性能，焊接材料的选择，焊接工艺评定等方面进行了详细的分析和验证。     

0Cr18Ni9罐体焊接工艺设计

针对大型啤酒发酵罐体的结构特点和使用性能要求，设计选用了一种新型的钨极氩弧焊打底、混合气体保护熔化极自动焊接工艺方法，代替传统的焊条电弧焊方法，达到了焊后不清渣，正反面余高小，生产率提高的目的，通过试验研究和应用于产品的焊接，成功地获得了优良的焊接质量及很好的经济效益。     

0Cr25Ni20不锈钢的焊接工艺

2001年,本公司从某化工厂承接了8台反应器的制造任务。其容器外形尺寸为:600m m×3245m m×12m m;壳体材质:0Cr25Ni20;工作温度:480℃;工作压力:1.2M Pa;介质:甲醇和H 2S。通过有关试验,对其焊接工艺进行探讨,最终确定了奥氏体不锈钢0Cr25N i20的焊接工艺参数。1 0C r25N i20奥氏体不锈钢的焊接性分析奥氏体不锈钢的热膨胀系数较大,热导率较小,焊接过程中应采用较小的热输入。0Cr25Ni20奥氏体不锈钢易产生收缩变形,应在焊接坡口设计时缩小焊缝截面,V形坡口角度通常不大于60°。0Cr25Ni20奥氏体不锈钢极易产生收弧热裂纹,必须严格控制…     

21／4Cr—1Mo与0Cr19Ni9异种钢的焊接

本文针对２１／４Ｃｒ－１Ｍｏ与０Ｃｒ１９Ｎｉ９异种钢的焊接问题，提出两种方案进行焊接工艺评定试验，经过一系列试验，确定了较佳的焊接材料，采用ＴＩＧ焊ＴＧ－８２焊丝封底，Ａ４１２焊条盖面，所得试件的各项性能指标符合要求，实践证明，采用氩弧焊封底，镍基时材盖面或采用基焊材堆焊过渡层，２５Ｃｒ－２０Ｎｉ盖面进行异种钢的焊接，可以保证高温管道的安全运行。     

9Ni钢混合气体保护半自动焊焊接工艺

9Ni钢作为LNG低温容器用钢而被普遍采用.本文在对9Ni钢焊接性进行分析的基础上,就9Ni钢气体保护半自动焊焊接方法进行了较全面的介绍.对焊接过程中的技术要点进行了较详细的论述.由试验可知,该工艺有良好的推广应用前景.该工艺的试验成功,使LNG储罐用9Ni低温钢除焊条电弧焊和埋弧焊外又多了一种高效焊接方法.     

2.25Cr1Mo与13MnNiMoNbR异种钢的焊接

锅炉给水预热器壳程筒体材质为低合金高强钢13MnNiMoNbR与管板材质为低合金耐热钢SA336GrF22cl3(2.25Cr1Mo锻)异种钢相焊,由于金属组织和化学成分都不相同,物理性能差别较大,焊接时易出现多方面的问题。通过焊接试验,确定了低合金耐热钢(2.25Cr1Mo锻)与低合金高强钢(13MnNiMoNbR)相焊时,在低合金耐热钢侧预先堆焊一层低合金高强钢焊接材料的隔离层,采用与2.25Cr1Mo钢一致的较高温度的焊后热处理后,再进行整个焊缝的焊接,随后焊接接头采用与13MnNiMoNbR钢一致的较低温度的焊后热处理。这样既可以减少熔合区成分不均匀所带来的问题,同时也能保证焊接接头的各项性能。试验结果表明,所制定的焊接工艺能够获得满意的焊接接头质量。     

022Cr25Ni6Mo2N双相不锈钢的焊接工艺评定

通过对022Cr25Ni6Mo2N双相不锈钢的焊接性分析,从焊接方法、焊接材料、焊接参数等的选择进行了焊接工艺探讨,并按照JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》的要求进行焊接工艺评定,拉伸、弯曲和冲击韧性试验均符合标准要求。     

石化装置用9Cr1Mo钢的焊接工艺研究

９Ｃｒ１Ｍｏ钢焊扔预热与否可用临界ｔｇ／５＝１１ｓ为判据，当线能量和板厚改变时，可由线能量、板厚与预热温度的关系曲线来选择预热温度。其焊后热处理，规定回火参数（Ｐ）是合理的，（Ｐ）＝２０．６－２１．３可满足要求。回火温度（７６０－７９０）℃，保温时间２ｈ，回火脆性区间为（４５０－５５０）℃。     

12Cr2Mo1R钢焊接接头显微组织及显微硬度分析

采用MIG焊对12Cr2Mo1R耐热钢进行焊接,然后进行回火处理,用光学显微镜、硬度计对焊态和回火态焊接接头的显微组织和显微硬度进行了对比分析。结果表明,用MIG焊焊接12Cr2Mo1R耐热钢能获得冶金结合良好的焊接接头,回火态的焊接接头的显微组织晶粒更细小,分布更均匀;回火态焊接接头各区域的显微硬度比焊态低,热影响区存在一定的硬化现象。     

新型9Cr-1Mo钢搅拌摩擦焊接头组织及性能

采用钨铼合金搅拌工具对新型9Cr-1Mo钢进行搅拌摩擦焊工艺试验,探讨焊缝成形、组织及性能变化规律. 结果表明,在300和400 r/min的转速,50 mm/min的焊接速度下可获得无缺陷接头;焊缝主要由搅拌区和热力影响区组成,具有明显的马氏体淬硬组织特征;高温热影响区为淬硬马氏体和回火马氏体混合组织,低温热影响区为过回火马氏体组织. 焊缝区具有晶粒细化特征,其晶粒尺寸约为母材69.2%. 焊缝区产生明显硬化,最高硬度约为母材硬度值的2.0倍. 焊接接头抗拉强度达到母材98%以上,搅拌区和热影响区冲击吸收能量分别达到母材的77.8%和87.4%,表明搅拌摩擦焊接头仍具有较好强韧匹配.     

热处理工艺对0Cr13Ni5Mo钢焊接接头组织和性能的影响

对马氏体不锈钢0Cr13Ni5Mo焊接接头经过1000℃油淬后,分别进行了600℃,620℃+600℃,400℃回火。通过显微组织分析、拉伸试验、冲击试验和硬度检测对3种焊接接头的组织和力学性能进行了研究。结果表明,3种焊接接头中焊缝组织粗大,硬度最高;焊接接头的韧性低于相应热处理状态下母材的韧性;随着回火温度的降低,韧性下降,强度提高。二次回火比一次回火组织更加细小,强度和韧性更好;620℃+600℃二次回火后焊接接头具有比较理想的综合力学性能。     

SHT900D高强钢焊接接头显微组织分析

针对SHT900D高强钢,选用MEGAFIL1100M药芯焊丝,采用X型坡口进行CO2气体保护电弧焊.对所得焊接接头试件的焊缝和热影响区显微组进行了观察分析及其硬度测试,以期为强度达900MPa的机械工程用钢制定焊接工艺提供有力支持.     

输送机链轮焊接工艺研究

煤矿用刮板输送机的链轮由链轮体和滚筒两部分焊接而成,其材质为低合金中碳调质钢35CrMo,焊接性差,且链轮结构的拘束度大,通过焊接性分析,并根据现场施工条件,采用了焊条电弧焊和CO2气体保护焊相结合的焊接方法,解决了链轮焊接难点.     

亚温淬火工艺对25Cr2Ni3Mo钢力学性能的影响

本文对25Cr2Ni3Mo高强度低温钢进行了亚温淬火的热处理工艺试验,对不同亚温淬火温度处理后试样的常温拉伸性能和-115℃的低温冲击吸收能量值进行了测试,并应用金相显微镜、扫描电子显微镜等进行了金相显微组织、冲击断口形貌的分析。亚温淬火试样的金相组织比正常调质的均匀细小,断口形貌更好,综合力学性能更高,850℃油冷+840℃油冷的双淬火试样的综合性能最好。确保了25Cr2Ni3Mo螺栓要求的高温力学性能。     

9Cr—1Mo钢炉管焊接工艺的探讨

本文介绍了9Cr-1Mo钢的焊接工艺特点,在同材焊接条件下,对9Cr-1Mo钢炉管焊接工艺作了进一步研究和探讨,并在南京烷基苯厂七万二工程F301炉改造中应用,达到了国外工艺水平。