轴承钢GCr15低温轧制组织研究

利用Gleeble2000热模拟机研究了轴承钢GCr15在不同形变温度条件下的形变奥氏体组织状态,分析了950℃的高温轧制和750℃低温轧制的室温组织区别,结果表明,高温轧制时奥氏体发生动态再结晶,室温组织珠光体晶粒较大,珠光体组织内的渗碳体片层清晰,生长有规则;低温轧制时轴承钢GCr15为奥氏体＋渗碳体双相区形变,奥氏体不发生动态再结晶,同时渗碳体沿晶界发生动态析出,呈断续和球状,室温组织网状和珠光体晶粒尺寸降低,渗碳体片层生长不规则。     

形变及冷却条件对35钢珠光体组织的影响

利用热模拟单道次压缩形变试验研究了35钢在Ae1温度附近形变后珠光体的演变规律。结果表明:试样形变后水淬,在铁素体与未转变奥氏体之间存在富碳的过渡区,当形变温度降低到690℃,0.92形变后水淬,出现较小的珠光体组织。试样形变后缓冷,随着形变温度的降低和形变量的增大,珠光体团减小,渗碳体片层断开。在相邻铁素体界隅及边界上出现大量颗粒状和膜片状的渗碳体。     

不同含碳量的帘线钢在相同冷速下的组织对比

采用光学显微镜、扫描电镜（SEM）、热膨胀仪和显微硬度计,对比研究碳含量为70级和80级的帘线钢在相同冷却速率下的组织构成、珠光体片间距、晶界渗碳体（GBC）、相变点和显微硬度。结果表明：70级帘线钢易出现先共析铁素体;80级帘线钢由于碳含量高,冷却速率较慢时,易出现晶界渗碳体,随着冷却速率的增大,相变点降低,先共析铁素体、晶界渗碳体析出减少,珠光体片间距减小,硬度增高。     

铌微合金化对高铁车轮钢奥氏体形核和长大的影响

 针对碳质量分数为0.47%中碳高铁车轮钢,研究了铌微合金化对前驱体为铁素体-珠光体的组织发生奥氏体逆相变的影响。结果表明,铁素体-珠光体钢的逆相变是一个由碳原子扩散控制的过程,奥氏体优先在珠光体内的铁素体与渗碳体（α/Fe3C）片层界面处形核,并且沿平行于珠光体片层方向的长大速率比垂直于珠光体片层方向更快。含铌车轮钢细化的珠光体组织可以提高奥氏体的形核率,有利于细化奥氏体晶粒。随着再加热温度的提高,含铌车轮钢的奥氏体混晶温度（960 ℃）比不含铌的钢高80 ℃,因此通过铌微合金化可扩大再加热奥氏体化温度窗口。结合Thermal-Calc热力学计算和透射电镜分析,铌在中碳钢中主要以析出物的形式存在,析出钉扎作用是其细化奥氏体晶粒、推迟混晶现象出现的主要机制。     

微合金化控轧控冷钢筋纵向金相组织研究

 对微合金化控轧控冷钢筋的纵向金相组织进行了研究,并分析了不同成分试验钢纵向“条带”组织的差异及形成原因。研究结果表明：偏析元素（P、Si、Mn等）在轧制过程中沿轧制方向呈条状分布,是20MnSi、20MnSiV钢产生带状组织的原因。铌及其碳氮化物的溶质拖曳和“钉扎”作用,使20MnSiNb钢的奥氏体未再结晶轧制温度提高到1050℃,在冷却过程中,先共析铁素体在形变奥氏体晶界和内部变形带均匀析出,随后沿形变奥氏体晶界（在先共析铁素体与奥氏体的界面上）生成珠光体带,最后在形变奥氏体晶粒内部形成贝氏体条。研究条件下优势形核点的排序为：形变奥氏体晶界和形变奥氏体晶内变形带、偏析元素和夹杂、再结晶奥氏体晶界。     

铌对中碳Si-Mn系弹簧钢珠光体相变行为的影响

采用热模拟实验方法研究了铌对Si--Mn系弹簧钢相变特征的影响,分析了NbC的形变诱导析出行为.结果表明:弹簧钢中添加微量铌,推迟了珠光体转变,马氏体转变的最小冷却速率由5℃.s-1变为3℃.s-1;细化了珠光体,改变了珠光体组织形貌,渗碳体片层变薄、形状变得不规则,出现弯曲、断续;含铌弹簧钢在850℃变形时发生了NbC的形变诱导析出,NbC的析出位置为珠光体中的铁素体片层内、珠光体球团边界和位错处,析出物颗粒直径为10～15nm,形状近似球形.     

低合金钢中Acm温度的热力学公式

奥氏体到铁素体或渗碳体的分解始于二元Fe-C相图中奥氏体／（铁素体＋奥氏体）或奥氏体（渗碳体＋奥氏体）的平衡相边界，在某一碳含量下，将奥氏体／（铁素体＋奥氏体）和奥氏体（渗碳体＋奥氏体）的相界温度值分别称作钢的Ae3温度和Acm温度。将Ael温度定义为共析温度，其值对应为两相区交界点：即奥氏体／（铁素体＋奥氏体）和奥氏体（渗碳体＋奥氏体）相的交界处。     

V和Ti在高碳钢中的应用

研究了V、Ti在预应力钢绞线及钢丝用高碳钢线材中的应用。高碳钢盘条中加入微量的V、Ti,在降低了珠光体相变温度的同时使珠光体相变与贝氏体相变温度区间发生分离;V的加入可以在细化珠光体片层间距的同时,抑制晶界连续渗碳体的形成。V、Ti在高碳钢中主要以复合碳氮化物的形式在晶界铁素体及珠光体片层间弥散析出,同时有部分V以合金碳化物的形式存在于渗碳体片层中。高温区析出的Ti(C,N)对奥氏体晶粒的长大具有显著的抑制作用,V主要在低温区以碳氮化物的形式起到析出强化的作用,另有部分V原子与Cr类似,与渗碳体结合形成合金碳化物,起到了强化渗碳体的作用。     

卷取温度对CSP工艺下冷轧深冲带钢组织和析出影响

通过现场试验,研究了卷取温度对CSP工艺下冷轧低碳钢板组织和析出的影响.试验结果表明:包钢SPCD热轧板的显微组织均为多边形铁素体和很少的珠光体,随着卷取温度升高,渗碳体析出明显增多,呈白亮条块状的渗碳体沿晶界析出.CSP流程热轧后A1N的析出量不大,但高温卷取时的A1N析出要高于低温卷取的,卷取温度为600℃时,渗碳...     

热变形及工艺参数对C-Mn钢过冷奥氏体转变的影响

以C-Mn钢SS400为研究对象,在Gleeble-1500热模拟试验机上进行了热模拟实验,测得了试验钢静、动态CCT曲线.从CCT曲线可以看出,未变形时试验钢奥氏体向铁素体开始转变温度在800～690℃之间,变形后在810～710℃之间,变形提高了Ar3点.当冷却速度比较低时(0.2～5℃/s),变形奥氏体转变后室温组织的维氏硬度值低于未变形奥氏体转变后的室温组织维氏硬度值,而当冷却速度比较高时(5～20℃/s),趋势正好相反;变形后淬火试验结果表明应变量为0.4、变形速率为1/s 时,试验钢在820℃时已经发生形变诱导铁素体相变.随着应变量的增大和变形温度的降低,原奥氏体晶界的铁素体量增多.     

硫化锰夹杂物的热变形行为

用模拟轧制方法研究了轧制工艺参数对硫系易切削钢中硫化锰夹杂物形态，大小，分布，及相对塑性的影响，试验结果表明，ＭｎＳ随变形量的增加，其碎化方式呈周期性变化；ＭｎＳ的相对塑性在变形温度为９００℃时最大，１０００℃最小，１１５０℃时较小。     

硅锰系TRIP钢的变形抗力

 采用Gleeble 1500热力模拟机测定了变形速率为1 s-1、10 s-1和20 s-1,变形程度75%,变形温度为1 200 ℃、1 100 ℃、1 000 ℃、900 ℃及800 ℃时硅锰系TRIP钢的应力 应变曲线。应用SPASS软件对TRIP钢变形抗力实验结果进行拟合,并模拟了变形条件对变形抗力的影响,得到数学模型公式。计算平均绝对误差均小于5 MPa,平均相对误差小于5%,最大绝对误差小于10 MPa,最大相对误差小于15%,误差均较小,计算结果属于允许范围。结果证明：真应变大于04应力基本稳定;变形温度低于1 100 ℃时,加工硬化比较明显,表明温度越低,加工硬化率越高。     

12Cr2Mo1R钢的变形抗力研究

通过热模拟试验,研究了变形温度、变形速率、变形程度对12Cr2Mo1R钢变形抗力的影响,结果表明,在较低的温度和较高的变形速率下,12Cr2Mo1R钢变形抗力增加显著;在同一下变形程度下,随温度的升高,变形抗力降低。变形温度为800℃、变形速率为15 s-1时,变形抗力最大值为290 MPa;变形温度为1050℃、变形速率为1 s-1,变形抗力最小值为110 MPa。     

低硅电工钢变形抗力研究及应用

通过实验室冶炼硅含量为0．3％的电工钢，采用Gleeble-3500热／力学模拟试验机进行不同的变形温度、变形速度和变形程度压缩试验，研究了变形温度、变形速度和变形程度对变形抗力的影响。试验结果表明：该电工钢在850～900℃存在双相区，在此温度段随着温度的降低，铁素体逐渐增多，变形抗力反而下降；温度是对变形抗力影响最为强烈的一个因素，随着变形温度的升高，电工钢的变形抗力减小（双相区相反）。采用合理的回归公式，得到相应的回归系数和回归曲线，回归结果与实际值吻合较好。根据回归结果修改轧制模型，并开展了热轧工业试验，试验结果表明计算负荷和实际负荷比较接近，均小于轧机的额定值。     

高 碳 钢 的 温 变 形 行 为

 在Gleeble 3500热模拟试验机上，用热压缩方法研究了原始组织为层片状珠光体的高碳钢在温度为913~973 K、应变速率为001~10 s-1范围内的温变形行为。结果表明：实验条件下，流变应力及峰值应变随变形温度的降低和应变速率的提高而增大。另外，回归出了高碳钢的峰值应力及峰值应变与变形温度、应变速率之间的关系，得到了相应的形变激活能和温变形方程式，为高碳钢的温变形工艺优化提供了理论依据。     

阀门钢5Cr21Mn9Ni4N温变形抗力分析及其数学模型

对阀门钢５Ｃｒ２１Ｍｎ９Ｎｉ４Ｎ在１００～７００℃的变形抗力与变形温度，变形速度的相互关系进行试验研究，并通过计算机回归分析得到其变形抗力数学模型：σｓ＝９８４．１３２１５ε０．１８３８０２２ｅｘｐ（－０．０００８９１９２２ＴＫ）ＭＰａ（复相关系数Ｒ＝０．９５９１３２９）。     

包头市体育场灯塔工程灯杆焊接变形控制

包钢（集团）凯捷建设工程公司承接的包头市灯工程在焊接制作中，对焊接变形及应力，采了驰技术保证措施，优化了焊接工艺从而控制了焊接变形，保证了制作质量和外观质量。本文重点对大型管、筒构件的现场焊接及变形控制做了深入的分析和探讨，具有较强的理论意义和实际应用推广价值。     

六辊CVC板带冷连轧轧机ANSYS有限元仿真探讨

研究建立了运用通用有限元软件ANSYS求解六辊CVC轧机辊系三维弹性变形的有限元模型,进而以1750mm冷轧机组为对象,运用通用有限元软件ANSYS分析数百个工况下的数据,研究此类轧机的板形调控能力和辊间接触压力.     

内蒙古获各琦多金属矿区新元古代渣尔泰群变质—变形及硫化物矿床对变质作用改造的响应

获各琦矿区新元古代渣尔泰群变质—变形作用强烈,后期变质—变形作用使矿体接受了多期次的变形改造。露头构造解析、显微构造观察以及变形石英EBSD组构分析揭示出矿区主要经历了2期不同温压条件下的剪切作用,第一期为NW-SE向高温剪切作用,变形温度在600℃左右;第二期为NE-SW向低温剪切作用,变形温度较低。依据硫化物显微组构等特征分析,初步认为矿体遭受后期区域变形改造明显,矿体的贫化和富集是变质—变形作用导致硫化物活化、迁移和重新就位的结果。     

锆合金变形机理及其板材织构演化规律

锆是核工业的重要结构材料,又是优秀的化工耐蚀结构材料。锆合金的织构会对它的屈服强度、蠕变和疲劳强度、应力腐蚀开裂行为以及辐照尺寸变化等产生很大影响,因此变形机理的研究和织构控制在锆合金的开发利用中有十分重要的地位。综述了锆合金的变形机理,介绍了锆合金板材在不同轧制温度下的织构演化规律,以及退火温度对锆合金板材织构的影响,并总结了织构对锆合金板材力学性能的影响。最后指出,目前对锆合金板材加工后的织构进行精确预测还十分困难,需进行详细深入的研究,同时在加工中产生的织构对加_丁过程的影响以及与温度、应力分布、合金成分和组织的关系还需进一步认识。