Φ3.80 mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度异常分析

Φ3. 80 mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度出现异常。对力学性能出现严重不均的Φ3. 80 mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度和断面收缩率进行分析,对Φ3. 80 mm 60Si2MnA弹簧钢丝微观组织和显微硬度进行比较。结果表明,Φ3. 80 mm 60Si2MnA弹簧钢丝淬回火后出现力学性能严重不均的原因有3个:奥氏体化炉中段炉温异常下降使奥氏体均匀化无法顺利完成;Φ6. 5 mm 60Si2MnA热轧线材心部存在严重偏析;奥氏体化炉横向温度分布均匀性较差。     

淬回火弹簧钢丝生产现状

对汽车、摩托车行业的发展趋势进行分析。结合国内淬回火弹簧钢丝严重的产能过剩和4类生产企业的优劣,对我国淬回火弹簧钢丝产业在2012年的情况进行分析,指出:(1)我国淬回火弹簧钢丝产业2012年产销量将会小幅上升,但成本升高会导致利润下降;(2)行业外资强势进入将会改变现有产业格局;(3)产能过剩、需求放缓决定了2012年将是本土企业调整产品结构、进行产业升级的宝贵时机;(4)低端淬回火弹簧钢丝生产企业将面临更激烈的生存竞争。     

我国粗规格淬回火弹簧钢丝产业现状及展望

对乘用车、重卡和振动筛等行业近年来产销状况进行分析。结合我国经济运行现状和走势,对粗规格淬回火弹簧钢丝市场容量及2020年前的需求量进行评估和预测。介绍我国粗规格淬回火弹簧钢丝生产厂商和产能,我国粗规格淬回火弹簧钢丝年产能约为28.3万t,而国内市场需求约14.10万t,粗规格淬回火弹簧钢丝产能严重过剩。企业应以提高质量和效益为中心,着力改善产品结构,加大创新力度和研发投入,提升产品技术含量,提高核心竞争力,努力实现由大到强的转变。     

淬回火弹簧钢丝产业发展“十二五”展望

我国淬回火弹簧钢丝产能和产量已位于世界前列,但品种、质量及其稳定性与世界一流同类企业相比仍有很大差距.从市场、技术和经营理念3个方面对我国淬回火弹簧钢丝“十二五”期间的发展前景进行展望.根据我国汽车行业发展趋势,预计2011年将消耗粗规格淬回火弹簧钢丝约17万t,2015年约25万t;粗规格和中细规格淬回火弹簧钢丝生产...     

淬回火弹簧钢丝中心裂纹涡流探伤及成因分析

Φ2.80 mm 55SiCr淬回火弹簧钢丝在涡流探伤时出现异常信号,经检测确认为中心裂纹.通过金相显微镜、显微硬度计、扫描电镜及EDS线扫描等方法,分析了弹簧钢偏析行为和中心裂纹的产生机理,通过探伤参数的调整测试,实现了对本批材料的涡流探伤工业化检测.结果 表明,弹簧钢连铸过程中形成了中心区域局部较严重的Si偏析,并遗传至弹簧钢线材.Si偏析形成的偏析条带致使线材冷拔时形变能力严重不协调,造成钢丝拉拔过程中局部形成中心裂纹;当钢丝规格较小,涡流探伤渗透深度能够达到钢丝中心时,可以识别钢丝的内部缺陷,且电流频率越低,激发信号越高.     

国产淬回火弹簧钢丝缺陷分析及改善措施

分析了国产油淬火－回火弹簧钢丝的各种质量缺陷，并提出了相应的改善措施。     

55CrSi油淬火回火弹簧钢丝卷簧断裂分析

Ф7.2 mm 55CrSi油淬火回火弹簧钢丝卷簧过程中断裂。采用带能谱的场发射扫描电镜、金相显微镜和显微硬度计等设备对样品进行分析。结果表明:由于生产油淬火回火弹簧钢丝的弹簧钢线材心部存在严重的成分和组织偏析,造成其冷拔过程中心部偏析带上产生许多"V"字形微裂纹,并遗传到油淬火回火成品弹簧钢丝上,较大的"V"字形裂纹在冷卷簧时强大的外力作用下,迅速扩展形成喇叭状断口。     

55CrSi淬回火弹簧钢丝奥氏体化相变规律研究

对?5.0 mm 55CrSi弹簧钢丝分别采用奥氏体化时间1.0, 1.5, 2.0, 2.5,3.0, 3.5 min加热处理后,进行铅浴回火,对钢丝相变规律进行研究。?5.0 mm 55CrSi冷拉钢丝在展开式连续生产线上进行淬回火热处理时,相变过程分为6个阶段:回复;小部分片状渗碳体转变为球状或短棒状;大部分片状渗碳体转变为球状或短棒状加局部出现奥氏体;奥氏体上分布较多残留球状未溶碳化物;残留球状碳化物溶解消失;奥氏体成分均匀化。     

SiCr合金油回火弹簧钢丝强度与成型性能优化

弹簧钢丝的力学性能对弹簧的成型性能和精度有重要影响,德国科技工作者研究认为,抗拉强度是最重要的参数,扭转对压缩弹簧使用有很大影响。     

T9A碳素弹簧钢丝脆断原因分析

直径1.7 mm的T9A碳素弹簧钢丝在制簧过程中发生脆断。用扫描电镜对断口形貌进行分析,用金相显微镜观察断口附近横向、纵向及裂纹处金相组织,对断口处非金属夹杂物进行能谱分析,结果表明,钢丝异常组织降低了索氏体基体的塑性。加入钢中的稀土元素具有强烈易氧化的性质,与钢中的氧、硫等元素反应生成稀土夹杂物。钢中氧化物夹杂经轧制破碎及大总压缩率拉拔后,在其周围形成长度0.2μm的微裂纹。制簧过程中,裂纹发生扩展,最终使弹簧脆断。     

Φ6.5mm 65Mn弹簧钢盘条的研发

传统的65Mn弹簧钢盘条拉拔过程中需要进行铅淬火以获得索氏体组织。采用4种不同的控冷工艺参数生产65Mn盘条,控制吐丝温度约800℃,经方案1处理后,索氏体体积分数约为60%～80%,很不均匀,抗拉强度平均为950 MPa;经方案2处理后,索氏体体积分数约为70%～85%,不均匀,抗拉强度平均为1 000 MPa;经方案3处理后,索氏体体积分数约为95%,不均匀,局部存在马氏体,抗拉强度平均为1 120 MPa;经方案4处理后,索氏体体积分数约为95%,金相组织均匀,抗拉强度平均为1 080 MPa。     

中细规格淬回火弹簧钢丝收放线机控制系统设计

根据淬回火弹簧钢丝探伤收放线系统的组成及控制特点,分析控制系统的I/O需求,选取系统的硬件配置。根据放线机、牵引机、收线机的运行特点,通过张力控制器的设计和各变频器给定频率算法设计,并针对放线机、收线机大转动惯量的特点,配置制动电阻。该系统结构简单,维护方便,系统放线顺畅,收卷盘形规整,实现了淬回火弹簧钢丝高效率探伤作业。     

Φ1.55 mm HT回火胎圈钢丝的研制

高强度胎圈钢丝成为汽车轮胎骨架材料的发展方向,通过对Φ1.55mmHT回火胎圈钢丝的预处理、拉拔、回火—镀铜生产工艺的研究,指出当镀铜量控制在0.15～0.44g/kg、铜层厚度为0.08～0.16μm时,橡胶与胎圈钢丝的黏合力最高。成品生产采用13道次拉拔,当总压缩率超过70%时,扭转、抗拉强度、破断拉力、断后伸长率合格。介绍从炼钢到成品生产过程中需要注意的事项。统计表明,按此工艺生产的Φ1.55mmHT回火胎圈钢丝,抗拉强度比普通胎圈钢丝提高14.9%,使用成本降低15%,合格率达94.8%。     

2100 MPa级弹簧钢55SiCrV耐延迟断裂性能研究

弹簧钢55SiCrV经880℃油淬、410C回火后抗拉强度达到2100 MPa级,断面收缩率≥40％.加工延迟断裂试验缺口拉伸试样,采用SSRT法进行延迟断裂拉伸试验,结果表明,其延迟断裂强度比为0.85,具有优良的耐氢致延迟断裂性能.钢中氢质量分数控制在1.0×10-6以下,可有效降低延迟断裂风险.     

冷却速率对55SiCr弹簧钢组织和性能的影响

不同的冷却速率对轧制后的55SiCr弹簧钢力学性能和金相组织有较大的影响。在相变前和相变过程中,对55SiCr弹簧钢线材采用不同的冷却速率处理,并取样进行力学性能和金相组织检测,结果表明:随吐丝后高温段冷却速率的提高,试样抗拉强度逐渐增加,断面收缩率先增加后降低,脱碳层深度逐渐降低。而冷却速率过快时,容易产生异常马氏体组织,引起脆性断裂。因此在55SiCr弹簧钢线材轧制后冷却过程中,应先选择适当的冷却速率,快速冷却至690℃左右,然后入保温罩保温,完成相变转变,可以得到性能优异、脱碳层深度小和索氏体化率高的弹簧钢线材。     

直径0.08mm超细碳素钢丝研制

以KSC72A优质盘条为原料,热处理采用燃气明火加热炉,采用电镀锌和水箱拉丝工艺研制出直径0.08mm碳素钢丝。通过计算确定成品前热处理钢丝直径为0.60 mm,热处理钢丝加热温度920～1 000℃,铅淬火温度550～600℃,处理后钢丝抗拉强度为1 230～1 300 MPa,电镀锌后钢丝抗拉强度1 130～1 260 MPa,锌层面质量44.3～54.6 g/m2。所生产的直径0.08 mm钢丝定尺长度15 km,抗拉强度3 000～3 300 MPa,锌层面质量4.2～8.6g/m2,达到研制目标。