55CrSi油淬火回火弹簧钢丝卷簧断裂分析

Ф7.2 mm 55CrSi油淬火回火弹簧钢丝卷簧过程中断裂。采用带能谱的场发射扫描电镜、金相显微镜和显微硬度计等设备对样品进行分析。结果表明:由于生产油淬火回火弹簧钢丝的弹簧钢线材心部存在严重的成分和组织偏析,造成其冷拔过程中心部偏析带上产生许多"V"字形微裂纹,并遗传到油淬火回火成品弹簧钢丝上,较大的"V"字形裂纹在冷卷簧时强大的外力作用下,迅速扩展形成喇叭状断口。     

55CrSi弹簧钢丝电解磷化工艺研究

通过对55CrSi弹簧钢丝电解磷化工艺的研究表明:电解磷化膜存在阴阳面现象;连续电解磷化时磷化膜结合力差;采用磷化+擦拭+磷化的方式磷化,磷化膜厚度增加较快,比相同条件下连续磷化膜厚度至少多一倍,且磷化膜结合力好;电解磷化时,不管是连续还是磷化+擦拭+磷化的方式,磷化时间越长,膜层越厚。电解磷化膜形貌为棒状晶粒,呈交错分布,其磷锌比为1∶3.09,组分非常接近磷酸锌,但在钢丝表面缺陷较深处无法形成完整膜层,会有少量气孔存在。     

55CrSi油淬火—回火阀门弹簧钢丝通条性能研究

气门弹簧的几何尺寸主要有自由长度、外径、中径、内径、总圈数、有效圈数、节距和间距等，性能参数主要有疲劳强度、疲劳寿命、工作负荷和工作极限负荷。为了满足上述要求，除了对制造气门弹簧的材质及其性能有较高的要求之外，对钢丝的通条性能要求也很高。不同厂商生产的同等规格钢丝在同一台卷簧机上按相同工艺卷制气门弹簧时，其外形尺寸稳定性有时相差较大，具体表现为从卷簧机上出来的弹簧长度忽长忽短、垂直度时好时坏、圈径时大时小，弹簧同一部位的节距和间距大小不一，严重时甚至出现鼓包现象。     

Φ3.80 mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度异常分析

Φ3. 80 mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度出现异常。对力学性能出现严重不均的Φ3. 80 mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度和断面收缩率进行分析,对Φ3. 80 mm 60Si2MnA弹簧钢丝微观组织和显微硬度进行比较。结果表明,Φ3. 80 mm 60Si2MnA弹簧钢丝淬回火后出现力学性能严重不均的原因有3个:奥氏体化炉中段炉温异常下降使奥氏体均匀化无法顺利完成;Φ6. 5 mm 60Si2MnA热轧线材心部存在严重偏析;奥氏体化炉横向温度分布均匀性较差。     

淬回火弹簧钢丝生产现状

对汽车、摩托车行业的发展趋势进行分析。结合国内淬回火弹簧钢丝严重的产能过剩和4类生产企业的优劣,对我国淬回火弹簧钢丝产业在2012年的情况进行分析,指出:(1)我国淬回火弹簧钢丝产业2012年产销量将会小幅上升,但成本升高会导致利润下降;(2)行业外资强势进入将会改变现有产业格局;(3)产能过剩、需求放缓决定了2012年将是本土企业调整产品结构、进行产业升级的宝贵时机;(4)低端淬回火弹簧钢丝生产企业将面临更激烈的生存竞争。     

淬回火弹簧钢丝中心裂纹涡流探伤及成因分析

Φ2.80 mm 55SiCr淬回火弹簧钢丝在涡流探伤时出现异常信号,经检测确认为中心裂纹.通过金相显微镜、显微硬度计、扫描电镜及EDS线扫描等方法,分析了弹簧钢偏析行为和中心裂纹的产生机理,通过探伤参数的调整测试,实现了对本批材料的涡流探伤工业化检测.结果 表明,弹簧钢连铸过程中形成了中心区域局部较严重的Si偏析,并遗传至弹簧钢线材.Si偏析形成的偏析条带致使线材冷拔时形变能力严重不协调,造成钢丝拉拔过程中局部形成中心裂纹;当钢丝规格较小,涡流探伤渗透深度能够达到钢丝中心时,可以识别钢丝的内部缺陷,且电流频率越低,激发信号越高.     

水溶性聚合物淬火介质在55SiCr弹簧钢丝淬火时的应用研究

?1.8、3.2、6.0mm55SiCr冷拉钢丝经奥氏体化后分别在不同质量分数和温度的高分子聚合物水溶液中淬火,随后进行铅浴回火。试验表明:对于?1.8、3.2 mm 55SiCr弹簧钢丝来说,水溶性聚合物淬火介质温度在80～100℃、质量分数在6%～10%范围内,淬回火钢丝成品的力学性能均满足标准要求;对于?6.0mm 55SiCr弹簧钢丝来说,水溶性聚合物淬火介质温度在80～100℃,质量分数在6%～10%范围内,抗拉强度指标能满足标准要求,但断面收缩率值波动较大,有时偏低,具体原因有待深入研究。     

Φ6.5 mm 55SiCr淬回火弹簧钢丝滞后断裂研究

?6.5 mm 55SiCr淬回火弹簧钢丝热处理后探伤涂油前发生滞后断裂。对钢丝断裂样品化学成分、力学性能、断口形貌、晶粒度、表面质量和显微组织进行研究。钢丝断裂样品化学成分、力学性能满足标准要求,断口宏观形貌起伏较大,钢丝实际晶粒度为7.7级,淬回火弹簧钢丝显微组织为回火屈氏体加极少量小球状碳化物。结果表明,?6.5 mm 55SiCr淬回火弹簧钢丝滞后断裂主要是由于钢丝次表层存在较大尺寸非金属夹杂物引起的氢致滞后断裂。     

55CrSi油淬火—回火弹簧钢丝脱碳层测定方法研究

将油淬火—回火成品钢丝放入铅浴炉中进行高温回火 ,使其碳化物聚集长大成小球状。结果表明 :在金相显微镜下 ,依据球状碳化物的大小、分布、疏密就很容易找到脱碳和非脱碳的组织界限 ,进而测定部分脱碳层的深度。     

我国粗规格淬回火弹簧钢丝产业现状及展望

对乘用车、重卡和振动筛等行业近年来产销状况进行分析。结合我国经济运行现状和走势,对粗规格淬回火弹簧钢丝市场容量及2020年前的需求量进行评估和预测。介绍我国粗规格淬回火弹簧钢丝生产厂商和产能,我国粗规格淬回火弹簧钢丝年产能约为28.3万t,而国内市场需求约14.10万t,粗规格淬回火弹簧钢丝产能严重过剩。企业应以提高质量和效益为中心,着力改善产品结构,加大创新力度和研发投入,提升产品技术含量,提高核心竞争力,努力实现由大到强的转变。     

油淬火—回火弹簧钢丝市场预测

我国汽车市场的高速发展带动了油淬火—回火弹簧钢丝的生产与销售。通过分析,发现汽车产量x与油淬火—回火弹簧钢丝消费量y之间存在线性关系。建立一元回归模型,采用最小二乘法,回归出y=-18.656 9+0.095 968x,并对此线性关系进行R检验、t检验及F检验,检验结果表明二者线性关系明显、合理,模型整体可靠性较高。根据一元回归模型及汽车增速,预测未来5年油淬火—回火钢丝的消费量。     

回火温度对弹簧钢55SiCrA组织与性能的影响

通过拉伸试验、金相与SEM显微组织观察等研究弹簧钢55SiCrA经过840℃加热2,0min保温后在不同回火温度下的组织与性能。结果显示:淬火状态下,碳化物为细条状。经过150℃回火后,细条状的碳化物较多,但密度明显少于淬火态的;经过250℃回火后,细条状的碳化物转变为片状;经过350℃回火后,碳化物厚度增加到30 nm左右;经过500℃回火后,组织为铁素体基体上分布着颗粒状的碳化物,颗粒尺寸为30～80 nm。抗拉强度与硬度随着回火温度的升高而下降。在400～470℃回火,断面收缩率在40%左右,抗拉强度1550～1850 MPa。     

感应加热弹簧钢丝不同淬火方式性能对比

在感应加热油淬火—回火弹簧钢丝生产过程中,淬火油产生的油烟恶化车间环境,对车间操作工的健康造成极大危害。将油改为自来水,并对12.5 mm 55SiCr弹簧钢丝分别进行自来水淬火和油淬火,自来水淬火温度920℃,回火温度500℃,线速度19.0 m/min;油淬火温度925℃,回火温度497℃,线速度15.0 m/min。将2种工艺生产的弹簧钢丝分别进行力学性能和金相组织分析,自来水淬火、油淬火生产的弹簧钢丝抗拉强度和断面收缩率相差不大,显微硬度分别为440⁴50,445450,445⁴55 HV10。2种淬火介质生产的弹簧钢丝力学性均能满足客户要求。