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普通工业玻璃退火与应力的几个问题:Ⅳ浮法玻璃在退火过程中产生的结构应 总被引:1,自引:1,他引:0
按Adamsσ/13ha^2公式计算出退火后浮法玻璃中的永久应力明显小于实测值的原因是在通常的冷却速度下退火后玻璃中不胆存在温差应力而且还存在相当大的结构应力而且还存在相当大批结构应力。结构应力产生的原因是从高于Tg温开始的冷却过程中在缺口壁厚的内外层之间不仅存在温度差而且还存在垢膨胀系数差。结构应胡温度下降而增大并同时也发生松弛,它与温度呈S型曲线关系并在转变区下限温度时达到最大后就不再变化。在 相似文献
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探讨了玻璃在退火时应力松弛的机理 ,提出研究应力松弛规律必须在恒温条件下 (静态条件 )和变温下 (动态条件下 )两个方面来讨论。文中深入地对静态条件下应力松弛计算作了探讨。指出了著名的 Adams公式 1σ-1σ0=At的不足。文中从 Boltzmen公式出发利用已知的粘度与温度的加和关系计算了在退火温度范围内粘滞流动活化能 ΔEη 和应力松弛活化能 ΔEa,并由此导出了应力松弛时间 τ与温度关系的计算式 ,进而又推导出 Preston公式 σ0σ-1 =Bt常数 B与温度的关系计算式。 相似文献
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浮法玻璃退火过程中玻璃带内的温度场和应力松弛 总被引:4,自引:0,他引:4
本文建立了浮法玻璃退火过程中玻璃带内温度场的数值计算与制图方法,并得出了玻璃带厚度方向温度分布随时间的变化关系。本文还做了玻璃应力松弛试验,结果表明,采用RD2-3型改进应力松弛试验机是可靠的。 相似文献
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玻璃制品的退火是在连续冷却的条件下进行的 ,应力松弛 (Stress Relaxation)是在降温过程中实现的。因此在恒定温度下应力松弛的规律能否直接用于实际生产中需要研究。文中首先确定了在恒温下应力松弛的初始阶段中 σ0σ与时间有线性关系 ,在此基础上从 Preston应力松弛微分方程导出了在等速降温条件下应力松弛方程式。并在此基础上明确了在变温条件下应力松弛规律与恒温条件下有重大差别 ,因此实际退火过程的计算不宜采用恒温条件下的数据。 相似文献
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探讨了玻璃在退火时应力松弛的机理,提出研究应力松弛规律必须在恒温条件下(静态条件)和变温下(动态条件下)两个方面来讨论。文中深入地对静态条件下应力松弛计算作了探讨。指出了著名的Adams公式1/σ-1/σ0=At的不足。文中从Boltzmen公式出发利用已知的粘度与温度的加和关系计算了以退火温度范围内粘滞流动活化能△Eη和应力松弛活化能△Eα,并由此导出了应力松弛时间τ与温度关系的计算式,进而又推 相似文献
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应力大小是玻璃光学性能的重要指标之一。介绍了玻璃应力的分类、计算方法、测量方法和先进测试设备。退火是消除应力的有效手段。采用最高575℃的温度曲线对微晶玻璃块(40mm×50 mm×30 mm)进行退火实验,退火前后采用高精度数字应力仪进行应力测量。退火前实验件的应力分布不均匀,应力最小值0.85 nm/cm,最大值25.06 nm/cm;退火后实验件的应力分布均匀,应力最小值为0.75 nm/cm,最大值2.39 nm/cm。实验结果表明此退火能够明显减小微晶玻璃应力值并大幅提高应力分布均匀性。 相似文献
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普通工业玻璃退火与应力的几个问题:Ⅴ退火后玻璃中永久应力的近似计算 总被引:1,自引:0,他引:1
退火玻璃中的永久应力是由温差应力和结构应力两者叠加而成。在冷制品的重热退火工艺中冷却开始时所形成的温度梯度产生的温差应力和热制品直接退火过程中退火上限温度处因冷却速度突变造成温度梯度变化伴随而产生的温差应力在冷至退火下限温度过程中都不会完全松驰。因而能使均温后初始温度梯度消失时所产生的反向温差应力减小或增大。结构应力在热制品直接退火工艺中能得到充分发展而在冷制品重热退火工艺中发展却受到限制,这也将 相似文献
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浮法玻璃的退火原理和退火设备 总被引:1,自引:0,他引:1
一、浮法玻璃的退火原理玻璃是高粘滞性的过冷液体,且导热性能差,从高温到低温的过程中,其内外层之间存在着温度梯度,因而就产生了热应力.玻璃的退火工艺所要研究的对象,正是玻璃热应力变化的情况.在Tg转变温度以下,能够随温度梯度消失而消失的热应力,称暂时应力.不随温度梯度消失的热应力,称永久应力. 相似文献
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普通工业玻璃退火与应力的几个问题:Ⅲ 在退火温度范围内连续冷却时玻璃中 总被引:1,自引:1,他引:0
玻璃制品的退火是在连续冷却的条件下进行的,应力松驰(Stress Relaxation)是在降温过程中实现的。因此在恒定温度下应力松驰的规律能否直接用于实际生产中需要研究。文中首先确定了在恒温下应力松驰的初始阶段中σ0/σ与时间有线性关系,在此基础上从Preston应力松驰微分方程导出了在等速降温条件下应力松驰方程式。并在此基础上明确了在变温条件下应力松驰规律与恒温上有重大差别,因此实际退火过程的 相似文献
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玻璃带在冷却过程中的平面应力问题浅释 总被引:2,自引:2,他引:0
根据弹性理论探讨了玻璃带在退火冷却过程中的平面应力问题,导出了有横向温差存在时玻璃带中层面上和表层面上应力计算的方法,通过计算发现横向温差对表层纵向应力的影响极大,表明了在线应力仪直接测出的数据是中层面上的热应力,说明了借助于计算机的特定软件可以消去测出的应力中的常规热应力,使最终显示的是B区的薄膜永久应力分布情况,从而判断B区的横向温度分布为操作调整提供可靠的信息. 相似文献
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普通工业玻璃退火与应力的几个问题I.玻璃的退火上下限温度和退火时玻璃中热应力变化的定性描述 总被引:1,自引:0,他引:1
对 Tg 温度、结构松弛和退火的上下限温度作了较详细的论述。由于实际的退火工艺规程因产品而异 ,所以实际工艺规程中的退火上下限温度值与理论上退火的上下限温度可以有所差异。特别指出了热制品直接退火工艺与冷制品重热退火工艺的显著区别。在对退火过程中应力生成与变化的分析描述中提出即时应力的概念使退火过程中对应力变化的分析更为明确和简便。文中又借助于图形对两种退火过程中温度、应力的变化作了详细说明。 相似文献
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一、玻璃退火的定义和目的退火这一术语在技术上有各种不同的意义。在玻璃工艺中,退火主要是指玻璃中残余应力的减少或消除的过程。玻璃退火的目的,是消除玻璃制品中的残余应力和光学不均匀性,以及稳定玻璃内部的结构。玻璃制品中的内应力通常是由于不均匀的冷却条件所产生的。这种内应力可以 相似文献
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引言玻璃退火,是为了减小冷却高于应变点的玻璃所产生的不希望存在的残余应力.冷却速度越慢,残余应力越小.因此,显然一种简单的减小应力的方法,就是减小冷却速度.但是,这样会增加退火时间,且需要更长的退火炉.在实践中,希望用短的退火炉而又得到具有小残余应力的玻璃.这只有通过合适的退火工艺才能达到.这些方法早在60年代,热粘弹性理论研究工作已经完成, 相似文献
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《硅酸盐学报》2018,(11)
采用溶胶–凝胶法结合高温烧结工艺制备Al~(3+)/Yb~(3+)共掺石英玻璃,通过在玻璃转变温度(Tg)以下对玻璃进行等温退火,研究了退火时间对Al~(3+)/Yb~(3+)共掺杂石英玻璃密度、折射率和光谱性质的影响,并利用X射线衍射、Fourier转换红外(FTIR)、Raman光谱、核磁共振等结构分析手段探索其影响机理。结果表明:当退火温度为900℃时,随着退火时间增加,Al~(3+)/Yb~(3+)掺杂石英玻璃的折射率逐渐增大,紫外吸收边逐渐蓝移,Yb~(3+)离子的吸收和发射截面逐渐下降,退火200 h后Yb~(3+)离子出现2个荧光寿命;在Tg温度以下退火,玻璃的非晶态特征和Al的配位数不会发生明显变化;玻璃的假想温度及结构混乱度随退火时间增加逐渐下降。 相似文献
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浮法玻璃退火窑辊子平衡的探讨周钧(蚌埠玻璃工业设计研究院)浮法玻璃退火窑是浮法玻璃生产的一项关键设备。它是一台长达百米左右、隧道式、辊道输送并带有加热和冷却装置的大型机组。玻璃带从锡槽拉引和连续输送通过退火窑的各个区段,完成玻璃的退火作业。然后被继续... 相似文献
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