关于计算铸件浇注时间公式的探讨(上)

本文简要归纳1930～80年间31种铸件浇注时间计算公式。论述了我国常用的3种公式的使用范围,通过分组计算及作图说明,立方根公式(τ=S_1(δG)~(1/3)和两个平方根公式(τ=SG/(1/G)和τ=S_2G/(1/G)在计算铸件重量在1公斤～10吨范围内并无重大差别,可以并用。为了把两个平方根公式改为统一的计算公式并克服其缺点,提出了以重量范围确定S值的方法,推荐了S值的实用数据及变化范围。     

铸钢件冒口模数和重量的简化计算

近年来应用“模数法”计算铸钢件冒口越来越普遍。但各种类型的胃口的模数和重量的计算却比较麻烦。尽管有些标准冒口表中也列有胃口模数和重量的数值,但毕竞档次有限,对于某些铸件,标准冒口往往满足不了要求。这时工艺人员就不得不按照模数和重量的基本公式进行繁琐的计算,这不仅影响工作效率,而且给模数法的应用带来许多不便。本文针对这一问题。将最常用的四种冒口的模数(M)和重量(W)     

一种应用于带钢剪切量调整设计的家用计算机程序

本文介绍了一种利用家用计算机来进行带钢剪切量调整设计的应用程序。为了简要地说明问题,对带钢产品的重量引进了一个新的参数G(I),并建立了一个表示剪切量调整变化的矩阵Y(I,J). 在分析了计算过程后,给出了计算机应用程序的执行步骤和有关的说明。最后,给出了一个具体的计算实例。     

东方红54/75拖拉机大圆锥齿轮及二轴在750公斤空气锤上的锻造实践(二)

在锻造实践(一)中(见本刊一九七七年第四期),已经介绍了大圆锥齿轮、二轴的锻造工艺情况,这里重点谈一谈二轴锻造的模具,操作钳和加热炉。一、二轴的模具设计计算 1.“54”二轴工艺计算(图8) 1)头部重量G头按锻件图: G头=G_1 G_2 G_3=5.25公斤考虑火耗: G头料=G头×1.03=5.4公斤头部所需坯料尺寸:φ85×207 2)实际镦粗比(?) (?)=(207 3)/65=3.23(考虑了1.5％热伸长) 当(?)≥3时,直接镦粗易弯曲,并使锻件产生折缝、偏心、单面大飞边另一边不满以至报废。且立镦装置也不允许锻件产生弯曲和偏心,否则锻件会将两半模卡死,别死在底座中。     

宽带钢热轧机组中卷取机的设计

在现代宽带钢热轧机组的设计中,卷取机的设计具有十分重要的意义。它将保证所卷成的带钢卷侧边整齐,卷得紧,以及整个机组的产量和成材率哪卷取机的设计参数带钢卷单位宽度的重量(公斤/毫米)是宽带钢轧机及其卷取机设计的最重要参数。它床定带钢卷重量、外径、带钢长度以及板坯尺寸和     

基于有限元计算的冷锻压力机组合机身的结构优化

以连杆式冷锻压力机的闭式组合机身为研究对象,将机身三维模型导入Workbench中建立有限元分析模型,进行静力学分析和模态计算,得到机身应力整体在160 MPa以下,机身挠度为0. 36 mm,一阶频率为15. 886 Hz,均满足使用要求。立柱Z向变形为0. 32 mm,超过许用值0. 2 mm,因此机身有优化的余量和必要。采用多目标优化的方法,以静力学分析为基础,定义机身不同板厚为设计变量,设置机身受到的应力、立柱Z向变形为约束条件,以机身重量为目标函数。对比3组不同计算结果得到的优化方案,选择方案1:机身重量由73828 kg变为66706 kg,机身重量减少9. 6%,实现了机身的轻量化。对优化后的机身进行刚度计算和模态分析,得到机身挠度为0. 35 mm,立柱Z向变形量为0. 18 mm,一阶频率为15. 688 Hz,可以满足实际使用要求。因此在压力机设计中,可以考虑减薄板厚,以实现在满足使用要求的前提下达到机身减重、降低制造成本的可能。     

熔炼配料计算中的两个重要约束条件

熔炼过程中确定原料配比的计算量较大，适当的约束条件是保证计算速度的关键。本文结合生产实际，给出了容易被忽视的2个重要约束条件以及据此编写的计算程序，有助于快速、准确计算出原料配比。     

动铁式弧焊变压器设计中NS的最佳组合问题

本文讨论了在动铁式弧焊变压器设计中,由于用不同的绕组匝数N与铁芯截面S(NS)组合制成的变压器,其重量、价格等经济指标也各不相同,存在着一个最佳组合问题,即如何在所有的NS组合中,找出能满足变压器外特性的要求而重量轻或者价格最低的组合,使设计经济合理,并提出了有关的计算过程及公式。     

马氏体/贝氏体异种耐热钢接头焊接应力数值模拟

采用热弹塑性有限元方法对马氏体耐热钢9Cr1MoVNbN(T91)与低合金贝氏体耐热钢12Cr2MoWVTiB(G102)异种钢接头的温度场、应力场进行了数值模拟;并比较了接头在不同焊接线能量条件下的温度场、应力场。模拟计算结果表明,由于异种钢接头热物理性能的差异,其焊接温度场和应力应变场均不对称。由于T91的导热系数小于G102,加热过程中,G102侧的升温速度较快。而在冷却过程中,T91侧的温度梯度较G102侧小,而热影响区更宽。焊后T91钢一侧的应力梯度小于G102,但高应力区域比G102一侧宽。通过对模拟结果的比较分析,从降低焊接残余应力的角度出发,采用小线能量可减少接头中的拉伸残余应力。     

电弧炉-钢包炉-水平连铸生产20G钢管坯的工艺和质量

介绍衡阳钢管(集团)有限公司采用电弧炉-钢包精炼炉-水平连铸工艺生产与开发20G管坯的过程,阐述了在整个工艺过程中对20G管坯用钢使用性能影响因素的控制措施。研制的20G钢连铸管坯及钢管的各项性能指标均满足技术协议要求,证明该生产工艺可行。     

基于塑变成筒壁环料的筒件成形工艺分析——简介“一种筒形件成形工艺分析方法”的发明专利

与国内外现行的以各类经验数表为标准进行参照估算设计的方法不同,提出了以在成形过程中实际塑变成筒壁的环形材料为研究对象,把拉深过程看成是筒周长×环宽的(矩形)基本材料吸收消化其余三角形材料的过程,从而得到环料变形的基本特性因子(b/d)lg(b/t).以实验数据为依据.基于变化规律和数量关系建立起关于拉深极限、拉深力、压边力、拉深次数、圆角选取、坯料修正和内孔翻边以及带缺口或凸耳的简件直接拉深成形等工艺分析问题的数学公式.该方法将工艺分析从经验数表参照估算改为公式计算精确判定,形成了一个完整的分析计算体系,能够满足生产的实际要求,可作为编制先进计算机应用软件的技术基础.     

动臂式塔机起重臂结构轻量化设计

针对动臂式塔机起重臂金属结构自重大、计算模型复杂等特点,借助APDL语言在ANSYS中建立起重臂结构的有限元优化分析模型,选择起重臂中应力相对集中的弦杆和连接杆作为优化对象,以起重臂重量最轻为优化目标,进行起重臂轻量化设计。优化后大部分杆件的截面尺寸较以前有所减小,起重臂质量减轻了15 699. 6 N,占原起重臂重量的15. 6%。优化后的起重臂最大应力由原来的206. 33 MPa降低到174. 63 MPa,垂向挠度由185. 14 mm降到127. 51 mm,结构应力分布比以前分布更加均匀,且在各种载荷工况下均满足强度、刚度约束条件,有效改进了起重臂设计,达到了轻量化的目标。     

改善4G1缸体机械加工性能研究

4G1缸体用于东安汽车发动机制造有限公司生产的1.3~1.6 L发动机。在4G1缸体研制开发过程中,其产品质量特别是机加性能较差,还需进一步提高。针对机加过程中关键工序刀具使用寿命,积极寻找刀具磨损原因。通过分析比较昆山(丰田)铸造工艺,不断进行相关试验,摸索出最佳熔炼工艺,使4G1缸体机加性能大大改善,满足了机加工要求。     

圆形锻件设计计算

本文介绍了计算圆形锤锻件(或压力机锻件)基本设计参数(毛坯重量、合理的毛坯尺寸、毛边尺寸等)的原理和方法。     

智慧型产品制造过程绩效评价与控制研究

针对复杂装备制造过程(CEMP)绩效评价指标体系复杂、控制过程不能充分利用评价结果等问题,应用支持向量机(SVM)和制造工艺设计优化技术实现装备动态制造实施阶段目标绩效最大化。考虑装备产品制造的过程属性对成本、收益以及总绩效的影响,构建复杂装备制造过程绩效评价与控制研究框架;以满足市场需求、产品结构和成本要求等诸多约束条件构建制造过程适应性模型,进而得出装备产品在过程设计与工艺方面的改变规律;并对关键变量或设计参数进行敏感性分析。最后,通过轮式装载机车架制造过程实例验证了该模型的高精度和可行性。     

改性玉米芯吸附溶液中U(Ⅵ)的热力学特征

以微波辅助KMnO4改性玉米芯为吸附剂来吸附溶液中的U(Ⅵ),探讨改性玉米芯吸附溶液中U(Ⅵ)的热力学特征。结果表明:随着温度的升高,改性玉米芯对U(Ⅵ)的吸附量增大。Langmuir模型能更好地反映吸附过程特征,说明吸附主要发生在改性玉米芯表面的活性区域,属于单分子层吸附。吸附热力学参数ΔG、ΔH和ΔS的计算结果表明,所有温度下ΔG在U(Ⅵ)初始浓度≤80 mg/L时均为负值,且温度越高ΔG值越负,表明改性玉米芯对U(Ⅵ)的吸附过程是一个自发的过程,且温度越高,自发程度越大。焓变ΔH和熵变ΔS都为正值,说明吸附过程吸热,温度越高,越有利于吸附的进行。     

锻件快速算料图

为了迅速、准确地计算锻件坯料重量,现就几种锻件形状的快速算料图介绍如下。设材料密度γ=7.85g/cm~3。一、球形锻件这种锻件为数不多,重量公式为: G=4/3πγR~3=π/6γD~3     

多项式加减速的NURBS插补控制方法

针对S曲线加减速方法中的加加速度(Jerk)阶跃变化,导致机床系统在运动过程中冲击和振动等问题,提出了多项式5段加减速的NURBS插补控制方法。该方法采用辛普森自适应积分方法计算曲线长度,并以最大向心加速度、最大弓高误差作为约束条件,将曲线自适应分段。计算出分段曲线各项参数值,对应于多项式加减速规划中的加减速类型和确定加减速时间。在相同插补周期下,与S曲线5段加减速控制方法进行仿真实验对比,结果表明所提方法满足了最大弓高误差、加加速度等限制条件,且规划后的加速度和加加速度曲线连续有规则变化,速度和加速度曲线表现更柔和,使得机床系统有良好的加减速柔性。     

LabVIEW软件在球罐热处理热工计算中的应用

依据热平衡计算基本公式,以Lab VIEW软件为平台,使用图形化编程语言(G语言)开发了大型球罐热工计算仿真软件。该软件充分考虑了球罐的不同尺寸、材料,能够计算针对不同大型球罐进行热处理过程所需要的总热量及燃油量,解决了球罐热处理热工计算复杂、计算量大、过度依赖个人经验等难题。该软件已用于球罐热处理热工计算实践中,其计算过程快速可靠,设计结果可为燃烧器项目招标提供有力帮助。     

碳化硅电阻炉能量平衡的测试与计算

我厂对碳化硅冶炼炉进行了热平衡测试与计算,现介绍于后。一、碳化硅电阻炉的工艺设备参数电阻炉外形尺寸(长×宽×高):16800×3640×3510;电阻炉有效尺寸(长×宽×高):