关于PN8.4DN1100和P6.4DN1400卧式分离器返修方案的建议

在厚壁压力容器的接管锻件与筒体的组合焊缝焊接时,经常焊角处产生焊接裂纹,且不断向接管锻件扩展,通过进行化学成分分析及力学性能试验,发现接管锻件材20MnMoNb,20MnMoNb高合金高强钢,且没有进行热处理,组织为马氏体,因此造成所有容器都不合格,如果整体报废损失很大,因此对所有接管进行更换,特制定返修方案,按焊接工艺要求施焊接管锻件与筒体的组合焊缝,一次探伤合格。     

D210塔简体泄漏原因分析

采用化学成分分析、金相检验和断口分析等方法,对304L钢D210塔筒体泄漏原因进行了分析。结果表明：D210塔筒体泄漏原因是由于氯离子的存在而产生应力腐蚀开裂所致。由于敏感材料、应力腐蚀环境及应力三个条件共同存在,在一定温度下使其产生应力腐蚀裂纹,裂纹起始于筒体外壁角焊缝处,而后向内壁扩展,最终穿透筒壁,致使该塔筒体在角焊缝处产生破裂泄漏。     

染缸热交换器焊缝开裂原因分析

某纺织公司染缸热交换器在检修过程中发现焊缝及筒体附近母材出现裂纹。通过宏观分析、化学成分分析、硬度测试、金相检验和氯离子检测等方法对热交换器焊缝开裂的原因进行了分析。结果表明:该热交换器焊缝及筒体附近母材的开裂模式为应力腐蚀开裂。由于蒸汽冷凝水中氯离子质量浓度过高,在焊接残余应力和工作应力的共同作用下,焊缝发生应力腐蚀开裂。     

某压缩机法兰与钢管焊接接头焊缝开裂失效分析

某平台湿气压缩机法兰与钢管焊接接头焊缝发生开裂失效,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、力学性能试验、扫描电镜分析和能谱分析等方法对焊缝的开裂原因进行了分析。结果表明:焊接接头结构的不合理和焊缝内部的未熔合缺陷造成局部应力集中,并导致焊接接头的疲劳极限下降,在应力作用下法兰一侧切口处焊缝根部与未完全熔合的法兰母材交界处形成裂纹源;在外部循环载荷作用下,裂纹逐渐向外表面扩展,当达到焊接接头的疲劳极限时,焊缝即发生开裂。     

船体外板装配焊接裂纹分析

某船体尾部外板装配焊接后出现一条贯穿于焊缝和母材的裂纹,通过对船板原材料进行理化性能检验和裂纹断面进行宏、微观检查,对船体外板裂纹产生的原因进行了分析。结果表明:船体外板开裂主要是由于焊接顺序及焊接措施不当,导致船板强制装配拘束应力大,焊缝中存在较多焊接缺陷,从而使得裂纹在两条焊缝交接处的高应力区萌生并延伸扩展至母材区。     

如何划分压力容器上的C、D类焊接接头

日前,我单位承担了珍极集团2台25立方灭菌罐和1台3立方配料罐的制作任务。三台设备均为一类压力容器,结构型式均为内壳为不锈钢、外壳为炭钢的夹套带搅拌装置结构。设备的设计(工作)参数不高,但结构较复杂,焊缝型式较多,尤其是角焊缝较多。下图是该设备上的部分结构(焊缝)图:GB150关于焊接接头的划分有专门图示和说明:图示中只画出了法兰与接管、设备法兰与筒体连接的接头为C类焊接接头。接管与封头、接管与筒体、补强圈与筒体间连接的接头为D类焊接接头。GB150对C、D类焊接接头的表述是这样的:“c)平盖、管板与圆筒非对接连接的接头,法…     

汽轮机抽汽疏水管焊缝开裂原因分析

某电厂汽轮机二级抽汽疏水管在运行过程中于焊缝处发生开裂。采用宏观分析、化学成分分析、金相检验、扫描电镜分析等方法对疏水管焊缝开裂原因进行了分析。结果表明:由于该疏水管直管和弯管对接焊后未进行去应力焊后热处理,焊缝处残余应力较高;在焊接残余应力、工作应力及氯离子的共同作用下,疏水管焊缝内壁萌生裂纹,裂纹由管内壁向外壁不断扩展,最终导致疏水管发生应力腐蚀开裂。     

小型锅炉锅筒开裂原因分析

采用化学成分分析,宏、微观组织检验,断口观察和腐蚀产物分析等方法对SUS304奥氏体不锈钢锅炉的锅筒开裂进行了分析。结果表明,环境中存在硫和氯等元素,造成在锅筒板与顶盖的焊接处发生腐蚀而形成腐蚀坑并萌生裂纹,在各种应力作用下裂纹不断扩展,最终导致开裂。     

消化-澄清器开裂分析

某304L奥氏体不锈钢消化-澄清器在试运行不久后即出现筒体开裂,发生泄漏事故。采用金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法对开裂部位进行了分析。结果表明:消化-澄清器筒体开裂是由于蒸汽接管的振动,使器壁承受弯曲交变载荷;在交变载荷的作用下,消化-澄清器内、外壁萌生疲劳裂纹,疲劳裂纹不断扩展最终导致消化-澄清器发生疲劳开裂。     

给水管座开裂原因分析

锅炉锅筒的给水管座与锅筒在焊接和消除应力热处理后经探伤检查发现沿焊缝有环向裂纹,并扩展至给水管座的内壁形成纵向裂纹。采用化学成分分析、宏观和微观检验以及力学性能分析等方法对给水管座的裂纹产生原因进行了分析。结果表明：由于焊接工艺规范控制不当,未及时进行消氢处理,焊件的碳当量提高具有明显的淬硬倾向,焊接结构和较大的焊件厚度引起拘束应力等综合作用产生了延迟裂纹。     

06Ni9DR低温储罐焊接裂纹及返修工艺

在某项目材质06Ni9DR低温储罐壁板焊接过程中,壁板纵焊缝和环焊缝的T型接头位置出现了焊接裂纹缺陷,进行了二次返修才合格。本文分析了焊接裂纹缺陷产生的原因,并制定了对应的返修工艺,可为材质06Ni9DR焊接裂纹缺陷处置提供参考借鉴。     

反应堆压力容器接管安全端焊缝疑似缺陷成因分析

接管安全端是反应堆压力边界的重要组成部分.某项目反应堆压力容器接管安全端焊缝射线检验时底片出现疑似影像,经过其他无损检验方法验证、焊接见证件焊缝解剖件金相检验,以及对焊接见证件进行补充理化性能试验,排除了该疑似影像为超标缺陷的可能性.其成因是由于堆焊隔离层与安全端焊缝两者焊接方向和冷却条件不一致,隔离层金属与对接焊缝金...     

LF2铝合金燃油导管接头焊缝开裂原因及改进

焊接于LF2铝合金燃油系统导管上的传感器管接头,使用一段时间后在焊缝焊趾处出现裂纹。采用宏观观察、断口宏观、金相检验、焊接质量检查及焊接结构改进验证试验等方法对开裂原因进行了分析。结果表明:该LF2铝合金燃油导管接头的开裂性质为疲劳开裂。裂纹起源于导管外表面应力集中处,燃油管管接头焊缝焊趾处应力水平较高,且受到与导管轴向垂直方向的振动应力的叠加,最终导致焊缝开裂。     

某高炉上料皮带滚筒失效分析

采用化学分析、宏观检查和金相检验等方法．对某高炉上料皮带滚筒的失效进行了分析。该滚筒失效的原因是加工制造未严格按技术要求执行,幅板与滚筒的焊缝存在焊接缺陷．导致环焊缝区域的应力集中,最终滚筒在较高应力的作用下幅板与焊缝开裂。提出了改进措施,利用无损检测方法,提高设备在线使用的可靠性．并取得了实际的效果。     

预拉伸条件下铝合金筒体焊接残余应力和变形的数值模拟

利用ANSYS有限元分析软件,分别对施加及不施加拉伸应力的铝合金筒体环焊缝对接焊接过程中的应力场及变形进行了模拟分析。计算结果表明:预拉伸焊接可以有效减小铝合金薄板的焊后残余应力和变形。当预拉伸应力为材料屈服强度的90%时,焊缝残余应力较无预拉伸的降低近52%,同时,铝合金筒体焊接残余变形也大幅减小。     

大厚度奥氏体不锈钢筒体填丝激光焊接变形和应力分析

目的 研究大厚度奥氏体不锈钢筒体填丝激光焊接,优化结构设计和工艺设计。方法 建立大厚度奥氏体不锈钢筒体填丝激光焊接数值分析模型,通过数值模拟的方法,定量分析大厚度奥氏体不锈钢筒体焊接变形和应力。结果 零件下部38 mm厚焊缝位置处的最大径向收缩量为1.2 mm;零件下部60 mm厚焊缝位置处的最大径向收缩量为2.0 mm;零件中部60 mm厚焊缝位置处的最大径向收缩量为1.9 mm;零件上部60 mm厚焊缝位置处的最大径向收缩量为1.8 mm。填丝激光焊接轴向收缩量为0.55 mm。焊接残余应力最大值在450 MPa左右,应力主要分布在焊缝附近。热处理后,焊接残余应力都有明显降低,最大残余应力从450 MPa左右降低到200 MPa左右,焊接残余应力范围存在一定程度减小;焊接残余变形变化较小,热处理后某些位置的变形略微有所增大。结论 模拟结果表明,大厚度奥氏体不锈钢筒体填丝激光焊接变形和应力在可接受范围内,焊后热处理对释放残余应力有重要作用。     

300MW机组回转式空气预热器仓格板开裂原因分析

某300 MW机组回转式空气预热器仓格板发生大面积开裂,开裂部位主要位于径向隔板与中心筒、径向隔板与周向隔板角焊缝焊趾部位。从理化性能、结构和外在因素等方面对该空气预热器仓格板开裂原因进行了分析。结果表明:焊接工艺不当造成的热裂纹和焊接缺陷是引起该空气预热器仓格板开裂的主要原因。     

超临界循环流化床锅炉末级过热器爆管原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、金相检验、力学性能试验、断口分析及能谱分析等方法,对某超临界循环流化床锅炉末级过热器爆管原因进行了分析。结果表明:爆管类型为应力腐蚀开裂,应力是导致爆管的主要因素,主要来自管屏整体在运行过程中由于受热不均匀而产生的热胀应力和角焊缝的焊接残余应力。最后提出了相应的预防措施。     

换热器汽包封头泄漏原因分析

在检修雏护换热器汽包时发现汽包封头泄漏，在汽包封头的阀盖角焊缝处出现裂纹，裂纹平行于焊缝。采用宏观形貌分析、化学成分分析、金相检验、显微硬度测定、能谱分析以及应力分析等方法对泄漏处进行了分析。结果表明，汽包中水质含有较高浓度的碱性元素和氧、硫、氧等强腐蚀性元素，又在焊接残余应力的作用下发生应力腐蚀开裂，最后导致汽包封头产生泄漏。     

烧结厂排烟风机失效分析

对烧结厂排烟机炸毁现场进行了调查,分析了风机失效原因,结果表明,叶片角焊缝根部存在多种焊接缺陷,致使其疲劳强度下降,在复杂应力作用下,促使裂纹萌生和扩展,造成叶片从叶轮上脱落并将其它叶片撞断,最终导致风机系统严重损坏。