600 MPa级元宝梁用钢冲压开裂原因分析

为解决元宝梁冲压开裂问题,用OM和SEM等仪器与ABAQUS有限元仿真软件对600 MPa级元宝梁用钢冲压开裂原因进行了分析.结果表明:600 MPa级元宝梁用钢化学成分、力学性能与冷弯性能均满足标准要求,金相组织为准多边形铁素体与少量珠光体的混合组织,不存在带状组织;开裂件断口形貌呈现出明显鱼骨状形貌,钢板中心分层,两侧分布起源于中心分层并沿同一方向扩展的三角形台阶状断口,不同形貌断口均属于韧性断裂,而断口整体形貌显示材料在断裂前没有发生缩颈过程.利用ABAQUS软件对"先冲压再压边工艺"与"先压边再冲压工艺"两种工况进行有限元分析,结果显示:先冲压再压边工艺边部应力集中更严重,边部节点应力超过了材料抗拉强度从而导致撕裂现象的发生;由"先冲压再压边工艺"改为"先压边再冲压工艺"后元宝梁冲压开裂率由50%降至0,材料边部变形均匀,未见缩颈与开裂现象发生.     

煤颗粒表面形态及其对超细粉碎的影响

利用扫描电镜对煤颗粒的表面形态、结构、开裂形式等进行研究。结果表明,煤颗粒的表面形态对超细粉碎过程有重要影响,颗粒表面存在的大量孔隙是开裂的起源,粗颗粒呈脆性断裂,粉碎较容易;随着颗粒的细化,开裂形式从脆性向塑性开裂转变,细颗粒煤微观断裂形态呈撕裂状,粉碎难度增大;煤超细颗粒与其它颗粒有表面和结构上的相似性,具有分形的基本特征。     

塔河油田某伴生气管线螺旋焊缝失效原因分析

由于伴生气的存在,塔河油田某管线螺旋焊缝开裂。为了阐明管道螺旋焊缝的失效原因,为今后的管道腐蚀控制工作提供指导,分别对伴生气管道螺旋焊缝开裂处、远离焊缝处、缺陷两端材料表面进行宏观形貌观察,通过荧光光谱仪对材料成分进行分析,使用扫描电镜和X射线能谱观察及分析了开裂处的微观形貌及所含元素,并对伴生气管线螺旋焊缝开裂原因进行了分析。结果表明：伴生气管线的破裂是管线内伴生气中高含量的H₂S所引起的氢致开裂（HIC）和硫化物应力腐蚀开裂（SSCC）共同作用的结果。破口的中部（即最宽处）是开裂的始点。     

燃汽轮机发电机铸造风扇开裂分析

某意大利进口的燃汽轮机发电机铸造风扇在国内安装使用2 a后发生早期开裂事故。从低倍组织、断口形貌、显微组织和力学性能等方面对风扇开裂原因进行了分析,并利用有限元软件对风扇的小环应力分布进行了计算。结果表明:该风扇开裂的性质为低应力累积损伤所致的疲劳开裂,开裂的主要原因是风扇裂纹源部位存在较多的裂纹、显微疏松孔洞等补焊缺陷以及在补焊后未能进行适当的热处理。     

不锈钢薄板焊接裂纹成因分析

某不锈钢薄板在钎焊过程中产生裂纹,通过对裂纹表面的宏观形貌、微区形貌以及微区成分进行分析,查明了其开裂原因。结果表明:由于在钎焊过程中有铜粒子熔化渗入到不锈钢的晶粒边界,在晶粒边界形成脆性液膜,因此铜脆是导致该不锈钢薄板产生裂纹的主要原因。最后根据开裂原因提出了相应的改进措施和建议。     

某冲击器砧子断裂失效分析

某液动冲击器在井下应用过程中,其砧子上端面出现断裂。采用宏观形貌分析、化学成分测试、表面硬度检测、电镜扫描、力学性能试验以及金相组织分析等方法对其断裂原因进行了分析。结果表明,砧子材料碳含量低于40CrMnMo规范要求的下限,且存在较明显的偏析和团聚状分布的非金属夹杂物,一定程度上影响了砧子材料的综合机械性能。砧子裂纹属于机械疲劳裂纹,起源于内孔端面附近的应力集中位置,材料强度偏低和局部工作应力偏高是导致疲劳开裂的主要原因。     

Incoloy 800波纹管膨胀节开裂失效分析

金属波纹管膨胀节具有热补偿功能,应用越来越广,同时其失效开裂问题也日益显现.为此,从宏观形貌、化学成分、金相显微组织、SEM微现形貌方面,对开裂的Incoloy 800波纹管膨胀节进行了分析.结果表明,波纹管膨胀节开裂的原因是高轴向拉应力条件下的材料失稳破裂,并提出了相应的改进措施.     

焊接钛管焊缝开裂原因分析

某焊接钛管在冷轧时于焊缝处开裂,通过化学成分分析、金相检验、断口形貌分析以及能谱分析等方法对其开裂原因进行了分析。结果表明:由于钛管在焊接时存在不规范操作,使得钛管焊缝处混入杂质元素,并与空气中的氧元素发生反应生成氧化物或碳氧化合物;这些化合物成为焊缝中的大颗粒夹杂物,从而导致钛管焊缝在冷轧时局部区域发生开裂。     

65Mn直缝焊管开裂原因分析

本文对65Mn钢带在制作直缝焊管时出现开裂的原因进行了分析。采用金相显微镜和扫描电镜对开裂部位和未开裂部位试样的组织、断口形貌进行观察,结果表明：钢带在纵剪分条时边缘出现微裂纹,该微裂纹在弯管成型过程中进一步扩展导致开裂。     

进口B70级直缝焊管冷弯试验开裂分析

对在冷弯试验中焊缝开裂的进1：2B70级直缝焊管进行了金相检验、焊缝断口形貌分析以及夹杂物成分分析。结果表明：焊缝中分布在铁素体晶界上的渗碳体以及焊缝中存在的夹杂物和气孔是导致冷弯试验中发生开裂的主要原因。     

3Cr2W8V钢模具加工开裂失效分析

采用宏观、金相及电子探针等检验方法,对3Cr2W8V钢模具线切割加工过程中开裂原因进行了检验分析.结果表明,组织中存在较多带状及聚集状碳化物(形成碳化物偏析)及回火不充分,残余奥氏体继续转变为马氏体所产生的组织应力是导致模具开裂的原因.     

某重卡发动机进气软管开裂原因分析

某重型卡车的发动机进气软管在使用6个月后就出现了多处开裂破损。通过宏观观察、钢丝理化检验、钢丝断口分析、进气管壁厚测量及耐压测试等方法,对进气软管的开裂原因进行了分析。结果表明:进气软管包裹层表面脱胶使软管钢丝发生应力腐蚀断裂,断裂钢丝使软管管壁形成鼓包,其部分尖锐的断口刺穿软管形成开放破损,并进一步撕裂扩展最终导致软管开裂失效。     

不锈钢弯头的失效原因分析

某化工厂中变废锅出口管0Cr18Ni9不锈钢弯头发生泄漏。为查明其失效原因,对泄漏部位内外进行表面检测,发现在焊缝附近出现了大量裂纹。在该区域取样进行化学成分、硬度、金相组织、断口形貌和腐蚀产物分析,确定了弯头产生裂纹的原因是存在组织应力、焊接残余应力以及内部介质中的Cl-共同作用下,发生了沿晶型应力腐蚀开裂。     

道岔垫板底板开裂原因分析

道岔垫板在生产过程中其底板发生开裂。采用化学分析和金相检验等方法对底板开裂原因进行了分析。结果表明：在钢板中心存在夹杂物和组织偏析是导致底板开裂的主要原因。     

循环乙烷裂解炉炉管失效分析

某材料为35Cr45Ni高镍铬奥氏体耐热钢的循环乙烷裂解炉炉管在停炉后发生开裂,通过对其进行宏观形貌、微观形貌、显微组织以及化学成分等方面的分析和理论计算,找出了炉管开裂失效的原因,并提出了相应的预防措施和建议。结果表明:炉管长期在高温下服役,导致其强度降低,塑性和韧性变差;同时炉管内形成了很厚的结焦层,由于结焦层的热膨胀系数和炉管的热膨胀系数相差很大,使其在停炉冷却过程中对炉管内壁产生了很大的环向应力,当其超过炉管的抗拉强度时,就会导致炉管发生纵向全管开裂。     

钢丝热浸镀Galfan合金镀层开裂的研究

对钢丝热浸镀Galfan合金镀层的开裂进行了研究。采用SEM、EDS、XRD、TEM、XPS分别分析了镀层的组织形貌、相组成及元素的结合方式,并观察了镀层开裂及断口的组织形貌。结果表明,Glafan合金镀层中无明显合金过渡层,镀层中裂纹在晶界产生并沿晶界扩展。镀层晶界处的氧化物等杂质是造成镀层开裂的主要原因。     

20钢板冷弯成型开裂分析

8mm厚的20钢板在冷弯成型时开裂,呈木纹状断口.经冷弯试验,电镜分析和金相分析发现钢板纵向冷弯完好,横向冷弯开裂,开裂原因为板材中存在带状偏析和硫化锰夹杂所致.     

内燃机SAE1144钢凸轮轴冷加工开裂原因

内燃机SAE1144钢凸轮轴在冷加工过程中发生开裂.采用宏观观察、化学成分分析、金相检验和断口分析等方法,分析了该凸轮轴开裂的原因.结果表明:该SAE1144钢凸轮轴开裂属于层状撕裂;在镗孔加工过程中,润滑不良和凸轮轴轴心没有对齐造成车刀切向应力过大,从而在凸轮轴硫化物和铁素体界面处萌生裂纹,钢中存在的长条状硫化物及铁...     

某电厂316L不锈钢输氨管腐蚀开裂原因

某电厂316L不锈钢输氨管道在运行过程中发生开裂现象。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法分析了管道开裂的原因。结果表明：管道裂纹由内壁向外壁扩展,呈穿晶开裂特征,裂纹呈树枝状形貌,符合应力腐蚀开裂特征;腐蚀产物中存在Cl元素,在拘束拉应力和腐蚀介质的共同作用下,管道发生了应力腐蚀开裂。     

弹壳开裂失效分析

对某型H68黄铜弹壳进行检查时发现大量弹壳存在裂纹。通过对弹壳进行宏观和微观观察、能谱分析、金相检验和残余应力测定等,分析了弹壳开裂的原因。结果表明:弹壳的开裂性质为应力腐蚀开裂,其原因是由于收口位置存在一定的残余拉应力,且该位置的晶粒尺寸较大,在外界介质的协同作用下产生了应力腐蚀裂纹。