具有极高r值的ELC─BH钢板的研究

用三维取向分布函数对用新工艺研制的ＥＬＣ─ＢＨ钢板具有极高值的原因进行了织构分析，表明：①新工艺的核心是通过织构控制提供一个有利于｛１１１｝退火织构发展的冷轧母体；②新工艺得到的冷轧织构和退火织构与传统工艺相比明显不同，冷轧织构具有效强的｛１１１｝组分，退火织构的｛１１１｝组分密度提高且取向密度峰值对应的晶体学取向也由传统工艺的变为新工艺的。     

IC—218合金的冷轧织构的退火织构

本文用极图和取向分布函数研究了ＩＣ－２１８合金（一种含共格γ相的Ｎｉ３Ａｌ（Ｂ）－Ｃｒ基合金）冷轧６０％后和１０００℃退火后的织构。实验结果表明，冷轧织构为｛１１０｝＜１１２＞＋｛１１２｝＜１１１＞，属纯铜式织构。在退火中，冷轧织构逐渐被消除，其中｛１１２｝＜１１１＞消失较快，代之以十分漫散的取向分布，并相继形成几种弱的再结晶织构：｛１，１０，７｝＜３１１＞，｛６１１｝＜０１１＞和｛１２３｝＜２１     

IF钢的第二相对织构转变的影响

本文用Ｘ射线衍射的ＯＤＦ分析和电子显微分析技术对ＩＦ钢中析出相对织构转变的影响进行了分析研究。结果表明，热轧过程中织构的形成与奥氏体（１１１），和（１１０）以向以及平行轧面的晶粒晶面的相对畸变大小有关，同时受动态再结晶作用，冷轧过程中由于析出相对（１１０）（１１１）和（１１２）（１１１）滑移系开动的影响不同，则对种种轧制织构转变民不同；在退火过程中，退火织构的形成受随机取向晶粒中析出相和冷轧织构晶     

Zr—4板材的织构强化

用晶体取向分布函数研究了Ｚｒ－４合金冷轧的退火织构。详细分析了不同退火条件下，板材取向分布函数的特征以及织构织化机制。结果表明，冷轧变形６５％，经５４０℃／２ｈ退火，可以显著提高Ｚｒ－４合金板的织构强化效果。     

可逆式冷轧对钢板织构及铁素体晶粒尺寸的影响

在实验室通过可逆式和连续式冷轧及退火模拟试验,研究了可逆式冷轧对DX51D（低碳铝镇静钢）和DX54D（无间隙原子钢）钢板织构及铁素体晶粒尺寸的影响。试验结果表明：（1）可逆式冷轧态试样α取向线{115}、{335}织构密度明显大于冷连轧试样,可逆式与连续式冷轧态试样7取向线{111}织构密度无明显差别;（2）DX54D可逆轧制退火态试样7取向线{111}织构密度大于冷连轧试样,其α取向线织构密度则与冷连轧试样相当;（3）DX51D可逆轧制退火态试样织构密度与冷连轧试样相当;（4）可逆轧制退火态试样的铁素体晶粒尺寸小于冷连轧试样。     

可逆式冷轧对钢板织构及铁素体晶粒尺寸的影响

在实验室通过可逆式和连续式冷轧及退火模拟试验,研究了可逆式冷轧对DX51D（低碳铝镇静钢）和DX54D（无间隙原子钢）钢板织构及铁素体晶粒尺寸的影响。试验结果表明：①可逆式冷轧态试样α取向线{115}、{335}织构密度明显大于冷连轧试样,可逆式与连续式冷轧态试样γ取向线{111}织构密度无明显差别;②DX54D可逆轧制退火态试样γ取向线{111}织构密度大于冷连轧试样,其α取向线织构密度则与冷连轧试样相当;③DX51D可逆轧制退火态试样织构密度与冷连轧试样相当;④可逆轧制退火态试样的铁素体晶粒尺寸小于冷连轧试样。     

铁硅合金形成立方织构的有关问题

评述了铁硅合金中通过二次再结晶获得立方织构的一些基本规律。从变形与再结晶织形成的机理，讨论了二次再结晶时立方“晶核”的获得，以及（ｈｋ０）「００１」初次再结晶织构的获得；当杂质偏聚或第二相沉积在晶界上后，由于不同取向晶粒间构成的晶界特性不同，对晶界迁移速率的影响会有很大的差别，讨论了获得取向合适的初次再结晶织构的重要性；从杂质原子在表面吸附后会降低（００１）晶面的表面能，促使立方法晶粒在最后退火时     

无取向电工钢冷轧及退火织构的演变

运用不同冷轧、退火工艺的实验及ODF分析方法,分析了电工钢50W600的热轧织构、冷轧织构及再结晶织构的演变.研究表明:热轧带几乎是随机织构,α线非常弱;随着冷轧变形量的提高,晶粒在α线取向附近聚集程度不断提高,变形81%时,{001}《110》和{112}《110》取向密度分别为12和14.随退火温度升高和保温时间延长,α线的取向密度下降,{001}《110》和{112}《110》取向密度急剧降低,γ线{111}《112》密度显著增加,晶粒取向绝大多数聚集在γ线{111}《112》取向附近.通过控制冷轧及退火工艺,可有利于发展高{100}织构组分的冷轧无取向电工钢.     

含磷深冲钢的ODF分析

本文应用ＯＤＦ（Ｏｒｉｅｎｔａｔｉｅｎ Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ Ｆｕｎｃｔｉｏｎ）的方法定量测定了含磷低碳深冲钢热轧，冷轧，退火各工序及样品各层的织构，研究钢的转变。结果表明，（１）热轧织构主要类型为｛１００｝＜０１１＞，冷轧主要由＜１１０＞／／Ｒ，Ｄ的α－纤维织构和《１１１》／／Ｎ，Ｄ的γ－纤维织构组成，并以《１１２》＜１１０＞织构最强；经退火后《１１２》＜１１０＞织构转化为《１１１》＜１１２     

压下率对冷轧及退火纯钛板材织构的影响

冷轧纯钛的典型织构类型是以■为主要织构组分的棱锥织构。棱锥织构属于非对称织构,会使得纯钛板材呈现明显的力学性能各向异性。对纯钛板材进行多道次冷轧变形和再结晶退火处理,然后分别用X射线衍射仪(XRD)测试织构极密度及取向变化。结果表明：纯钛冷轧后主要存在的织构类型为■、■和■棱锥织构。经580℃/2 h退火,遗传了冷轧后主要的棱锥织构类型,其中■和■织构的极密度随压下率变化较退火前明显减小,而基面织构虽然强度高但组分少,加剧了纯钛板材的各向异性。     

超深冲IF钢退火过程中织构变化的ODF分析

采用ＯＤＦ分析方法对ＩＦ钢冷轧板在退火过程中织构变化进行了分析。结果表明，随退火时间的延长，冷轧ＩＦ钢板在呔α，γ取向线上的｛１００｝〈１１０〉，｛１１２｝〈１１０〉，｛１１１｝〈１１０〉，｛１１１｝〈１１２〉织构有所增减，其中｛１１１｝〈１１２〉织构明显增加。最终形成以｛１１１｝〈１１０〉，｛１１１｝〈１１２〉为主的退火织构。这正是使ＩＦ钢获得优良深冲性能必要条件。     

CSP工艺0.04C钢热轧板冷轧-退火织构的演变

通过实验室4辊轧机和保护气氛管式退火炉，对0．04C钢CSP工艺生产的3姗热轧板进行冷轧（至0．8mm）和退火试验，并用蚀坑法对退火试样进行织构分析；同时对包钢薄板厂CSP3mm热轧板冷轧的1．2姗板卷退火试样进行了X-射线检测。结果表明，1．2mm SPCC冷轧板退火织构表层有较弱的{111}织构组分，中心层没有发现有利于提高钢的深冲性能的{111}织构。1．2mm板卷退火试样{111}／{100}取向密度比为2．0～3．0，与实验室蚀坑法的试验结果一致。     

Zr－4板材的织构强化

用晶体取向分布函数（ＯＤＦ）研究了Ｚｒ－４合金冷轧板的退火织构。详细分析了不同退火条件下，板材取向分布函数的特征以及织构强化机制。结果表明，冷轧变形６５％，经５４０℃／２ｈ退火，可以显著提高Ｚｒ－４合金板的织构强化效果。     

异步轧制取向硅钢的织构形成与转变机理

采用异步轧制方式将０．７５ ｍ ｍ 厚的工业取向硅钢板材冷轧至０．３５ ｍ ｍ ,然后用工业退火工艺对板材进行热处理,研究了剪切变形条件下的织构形成与转变机理。结果表明：双向轧制能有效地消除剪切应力导致织构组分偏离的影响,并获得比常规轧制板材更为理想的冷轧织构组态;亚表层上形成较强的｛１１１｝＜ １１２＞ 织构可能是源于不同于其它层的特殊形变方式;脱碳退火后板材亚表层上的Ｇｏｓｓ晶粒与绝大多数晶粒都有单轴重合的取向关系,这种特殊性可能是Ｇｏｓｓ晶粒在二次再结晶退火中能够异常长大的一种机制。     

IF钢罩式退火过程中织构变化的研究

使用ＥＢＳＤ（电子背散射衍射）手段对ＩＦ钢在罩式退火过程中织构的变化进行了研究。研究结果表明：冷变形纤维是由尺寸小于２μｍ的亚晶组成，亚晶之间具有空间取向差，（００１）变形晶粒中亚晶的取向差很小，而（１１１）变形纤维中亚晶的取向差通常较大，这导致（１１１）冷变形基体上首先发生形核和长大，而（００１）取向纤维最后被吞并，随着再结晶的进行，晶粒之间的取向差呈小角度关系的比例下降，这是因为具有相近取向的     

Nb+Ti处理的ELC-BH钢板织构的研究

系用极图分析的方法对一种Ｎｂ＋Ｔｉ处理的ＥＬＣ－ＢＨ钢板厚向各层冷轧和退火织构进行了研究，发现板厚向各层冷轧或退火织构的基本特征相似，但是它们的组分强度发生变化，并且这些变化之间存在着一定联系。     

高纯超低碳08Al深冲钢板的固溶碳含量对冷轧｛111｝纤维织构的影响

用三维取向分布函数探讨了高纯度超低碳０８Ａｌ深冲钢板的固溶碳含量对冷轧｛１１１｝纤维织构的影响，分析了｛１１１｝〈１１２〉和｛１１１｝〈１１０〉织构类型的织构度随碳含量及压下量的变化规律。结果发现，｛１１１｝纤维织构的极密度随碳含量的降低和压下量的增大而增强；Ｉ｛１１１｝〈１１２〉／Ｉ｛１１１｝〈１１０〉随碳含量的增多而减弱。     

Nb＋Ti处理ELC——BH钢板织构的研究

系用极图分析的方法对一种Ｎｂ＋Ｔｉ处理的ＥＬＣ－ＢＨ钢板厚向各层冷轧和退火织构进行了研究，发现板厚向各层冷轧或退火织构的基本特征相似，但是它们的组分强度发生变化，并且这些变化之间存在着一定联系。     

可逆式冷轧对钢板织构及铁素体晶粒尺寸的影响

在实验室通过可逆式和连续式冷轧及退火模拟试验,研究了可逆式冷轧对DX51D(低碳铝镇静钢)和DX54D(无间隙原子钢)钢板织构及铁素体晶粒尺寸的影响。试验结果表明:(1)可逆式冷轧态试样α取向线{115}、{335}织构密度明显大于冷连轧试样,可逆式与连续式冷轧态试样γ取向线{111}织构密度无明显差别;(2)DX54D可逆轧制退火态试样γ取向线{111}织构密度大于冷连轧试样,其α取向线织构密度则与冷连轧试样相当;(3)DX51D可逆轧制退火态试样织构密度与冷连轧试样相当;(4)可逆轧制退火态试样的铁素体晶粒尺寸小于冷连轧试样。     

Al—Li薄板合金的织构梯度,平均织构和塑性各向异性

作者研究了再结晶ＡＡ８０９０和未再结晶ＡＡ８０９０及２０９０Ａｌ－Ｌｉ合金的织构随厚度的变化和薄板材的平均织构。使用退火状态下传统的ＡＡ２０２４合金作参照材。通过Ｘ射线衍射和中子衍射技术检查定量取向分布函数。使用Ｘ射线衍射仪，检查了从表面到板中心不同距离层的结构，得出织构梯度。通过中子衍射圆柱叠加层试样或者通过Ｘ射线技术计算各个层中获得的织构结果确定平均织构。表明一般轧制织构如「１１２」「１１１」