新型DZ蒸汽锅炉水冷壁爆管分析与对策

2006年部队某单位安装1台新型DZL4—1．25-AⅡ蒸汽锅炉，当年使用，锅炉采用锅外钠离子交换水处理，锅炉主要用于宾馆洗浴和食品加工。2008年9月19日，锅炉运行中，发生水冷壁管爆管事故，大量汽水喷入炉膛，使锅炉无法正常运行而紧急停炉。经检查发现锅炉左侧第3#水冷壁管爆管泄漏，停炉进行割管、管端封堵修理后，锅炉继续运行，运行不到1个月时间，相继锅炉左侧4=#～7#水冷壁管又发生爆管泄漏。停炉后经我所检验发现，爆管左右相邻4根水冷壁管均有不同程度胀粗现象。为查明锅炉事故原因，做出相应防范措施，对爆管水冷壁管及相邻水管进行割管检验。     

小型锅炉水冷壁管表面腐蚀及其防御对策

江苏东台市某颜料化工厂1台DZL4—13一AⅡ型锅炉于1988年底投入运行。历年来，经过数次停炉检验，未发现明显腐蚀及其它超标缺陷。但于2003年5月12日停炉内外部检验，发现炉体右侧炉门上部水冷壁管背面和靠近水冷壁管的炉墙上，附着淡黄色的结晶物质。拆除外部炉墙，检查发现炉体右侧前数第5根水冷壁管外表面出现多处溃疡状腐蚀，     

电站锅炉水冷壁区域高温腐蚀及横向裂纹原因分析

某电厂1台600MW前后墙对冲亚临界锅炉在炉内实施了低氮燃烧改造,1年后检查发现水冷壁管出现较大面积的高温腐蚀和横向裂纹缺陷,严重影响锅炉的安全稳定运行。通过对缺陷区域水冷壁管进行取样试验,采用宏观观察、微观能谱和XRD等手段,分析了水冷壁管产生高温腐蚀和横向裂纹的原因。     

燃煤电站锅炉常见问题的产生原因与改进方案

分析了燃煤电站锅炉的常见问题，如炉墙振动，水冷壁高温腐蚀，过热且再热器超温爆管，受热面磨损，产生的原因和改进方案。     

660 MW超临界对冲锅炉低氮改造后水冷壁高温腐蚀治理

针对超临界对冲燃烧锅炉在低氮改造后水冷壁两侧墙高温腐蚀加重的问题,分析了水冷壁高温腐蚀的原因及影响因素,全年平均St,ar约2. 78%,入炉煤硫分高、低氮改造后水冷壁近壁面还原性氛围浓是水冷壁高温腐蚀加剧的主要原因,针对该问题实施了锅炉侧墙贴壁风技术改造。通过贴壁风调整试验,找出了最佳贴壁风开度。贴壁风改造后,改善了侧墙还原性气氛,H2S体积分数能有效控制在200 ml/m3以下,缓解了水冷壁管高温腐蚀速率,大大降低了水冷壁腐蚀爆管泄漏事故风险和换管检修成本,有利于机组的安全、经济运行。     

低氮燃烧锅炉水冷壁高温腐蚀原因分析及对策

燃煤锅炉采用低氮燃烧技术降低NO_x排放时,容易引起炉膛水冷壁管高温腐蚀。西北某发电公司的锅炉实施低氮燃烧改造后出现了严重水冷壁高温腐蚀并诱发爆管。其原因为煤粉细度过大、一次风率过高,煤粉着火推迟,未燃尽的含硫煤粉颗粒冲刷水冷壁,在高温环境下发生高温腐蚀。通过提高磨煤机出力、优化燃烧器,燃烧状况得到明显改善,解决了水冷壁高温腐蚀问题。     

一起热水锅炉爆管的原因分析

我市某单位于2001年12月投入使用的2台型号为QXL4．2—1．0／95／70-AⅡ型锅炉,经过冬季的运行后，发现该炉炉膛水冷壁管反复出现爆管现象,发生爆管的部位在炉膛主燃烧区和前水冷壁管顶棚段。检查整个破口处特征是：管径有明显胀粗、管壁减薄呈刀刃状、爆口较大、呈嗽叭口状、爆管左、右的管子也出现严重胀粗现象，经切割下来的胀粗段进行检查，发现水管内壁结垢2mm左右。锅炉其余受压部件情况正常．     

空泡应力腐蚀沟槽造成折焰角水冷壁爆管

1 “空泡应力腐蚀”情况 1．1基本情况 某电厂3号炉系超高压自然循环煤粉炉，于1989年8月投产。2009年1月4日发现水冷壁折焰角部位爆管，经临时处理后又投入运行；2009年1月22日另一处折焰角水冷壁又出现爆管。     

锅炉水冷壁结渣及高温硫腐蚀对策

因高温硫腐蚀和结渣导致锅炉水冷壁管减薄爆管的问题日益突出,根据电厂实际情况,对水冷壁高温腐蚀和结渣的原因进行了分析,并通过冷热态试验进行了验证,最后提出了具体对策,如减小炉内切圆直径、改善壁面还原性气氛等措施。     

锅炉水冷壁爆管原因分析

通过宏观和微观观察、化学成分、腐蚀产物(扫描电镜及能谱、X射线衍射)等分析,结合锅炉运行工况对某厂一流化床锅炉发生的水冷壁管爆管进行了原因分析。结果表明,垢下碱性腐蚀是水冷壁爆管失效的主要原因。垢下高浓度的碱浓缩产生碱腐蚀,造成水冷壁管壁厚减薄和基体金属沿晶界腐蚀并形成微裂纹,在内压作用下最终导致爆管。     

姚孟电厂1000吨/时直流锅炉炉膛水冷壁管横向裂纹原因分析及改进措施

姚孟电厂两台配30万千瓦发电机组的直流锅炉因炉膛水冷壁爆管、泄漏引起的停炉次数约占锅炉事故停机次数的二分之一,水冷壁多为横向裂纹爆管。通过对炉膛水冷壁管的壁温测量、爆管处金相分析,以及燃烧工况、给水和喷水等试验测量,说明发生水冷壁管横向裂纹的原因主要是低负荷时给水量过分小于相应负荷所需的给水量、中辐射区管屏两侧联箱端头的管子引出方式不合理、炉内燃烧工况组织不良等。本文最后提出了消除水冷壁管横向裂纹泄漏的措施。     

某600 MW亚临界机组锅炉水冷壁爆管原因分析

对某亚临界600 MW燃煤发电机组水冷壁爆管管样进行了爆口宏观检查、垢层形貌、垢量、种类成分及金相组织检验,认为爆管是由于水冷壁向火侧内表面发生了严重的酸性腐蚀和氢损伤所致.垢下酸性腐蚀导致水冷壁有效壁厚减薄以及氢损伤造成金属基体强度下降是造成水冷壁爆管的根本原因,建议对该锅炉进行化学清洗,加强日常化学监督工作,对易发...     

锅炉水冷壁爆管原因分析

2007年5月12日22：23嘉峪关宏晟电热公司新#1炉水冷壁发生爆管事故。水冷壁管规格为Ф60mm×6．5mm，材质为20G。爆管前锅炉各参数均运行正常。5月12日22：23：37″，BTG光字盘“炉膛负压低报警”，DCS炉膛负压表正到头，指示在＋300Pa以上．锅炉主蒸汽压力、主蒸汽流量、主蒸汽温度、再热器温度急剧下降，给水流量大幅度上升（由389t／h上升至502t／h），汽包水位不能正常维持，     

1台电站锅炉局部水冷壁管裂纹原因分析

某电厂1台锅炉其型号为HG-410／100—11．制造日期1988年5月，设计出口温度540℃。给水温度215℃，燃料为煤粉，燃烧器四角布置，膜式水冷壁，材质为20G，规格φ63mm×5．0mm。电厂共有6台此型号锅炉，锅炉长期处于满负荷运行，高温区水冷壁管在运行约3．5×10^4h后，每年出现2～3次爆管事故。     

超(超)临界压力锅炉垂直管屏水冷壁水动力与热偏差调整建议

垂直管圈超(超)临界压力锅炉一般都在水冷壁管入口安装节流圈,以调节工质流量,使其与对应区域的热负荷相匹配,但是该类型锅炉在投运后往往出现水冷壁节流圈结垢、水动力和热偏差,以致发生爆管.通过对水冷壁结构特点的分析,对爆管原因进行了研究,参考亚临界垂直管圈直流锅炉水动力调整经验,提出超(超)临界压力锅炉垂直管屏水冷壁系统改进和进行水动力调整的建议,即减少水冷壁管入口节流圈数量,在水冷壁管(屏)的入口安装调节装置以及加装水冷壁管屏的监视测点等.     

14个月时间里爆管八次的事故分析

我市某厂一台KZL10—16型锅炉,1979年5月无锡锅炉厂产品,1981年4月安装竣工投入运行,使用工作压力0.6MPa,从1988年10月以来,锅炉水冷壁管及后拱曾先后八次发生过热变形和爆裂,每次都被迫停炉更换管子。尤为奇怪的是1989年11月刚换管,才投运仅仅三天时间,又一次发生后拱管变形爆管,该厂正处于生产旺季,作为生产主力锅炉一旦损坏,就得停掉一条生产线,厂方焦急万分。笔者带着不少疑点,深入现场进行详细检查查阅     

腐植酸钠——纯碱炉内加药在热水锅炉上的应用

前几年,我厂对热水锅炉用水没有采取任何处理,锅炉及采暖系统内结生了大量水垢,并有严重腐蚀现象,多次发生爆管事故。比较严重的是SHW240—4/90—AI型锅炉,其水冷壁管内水垢达20～30毫米,严重影响传热和安全运行,1983年冬季多次被迫停炉抢修。     

防止水冷壁高温腐蚀和结渣的燃烧器墙式布置的锅炉装置

防止水冷壁高温腐蚀和结渣的燃烧器墙式布置的锅炉装置,涉及一种防止腐蚀和结渣的锅炉装置。燃烧器区域水冷壁的高温腐蚀是燃煤电站锅炉普遍存在的问题,一直无法得到有效的解决。本发明提供一种结构简单、易于操作且效果好的防止水冷壁高温腐蚀和结渣的燃烧器墙式布置的锅炉装置,它包括炉体和燃烧器,所述炉体由前墙、后墙、侧墙组成,两侧墙是由水冷壁管和鳍片紧密连接组成的水冷壁,在前墙和后墙上装有燃烧器,两侧墙通过贴壁风风箱与风道连通,并且将两侧墙上的鳍片取下形成缝隙。     

燃气电站锅炉水冷壁爆管失效原因分析

某燃气电站锅炉在50 MW机组在48 h内连续3次发生水冷壁爆管失效。对水冷壁爆口的宏观形貌进行了分析,采用光学显微镜对爆口及附近区域进行了金相分析,利用布氏硬度计对爆口表面及断面进行了硬度分析,用光谱仪进行了成分分析。结合锅炉运行状况及近期水质状况分析表明水冷壁结垢和锅炉负荷波动过大是造成水冷壁爆管的主要原因,水冷壁管材质存在一定的劣化现象,造成水冷壁管高温强度降低是造成水冷壁爆管的次要原因。     

电站锅炉水冷壁爆管故障树分析

系统分析了引起电站锅炉水冷壁管爆管的因素,建立了以电站锅炉水冷壁管爆管为顶事件的故障树,并通过故障树分析得到各阶最小割集.采用近似计算方法,计算出基本事件的结构重要系数,确定影响电站锅炉水冷壁爆管的主要因素.为提高电站锅炉水冷壁的安全性和运行可靠性,提出了相应的预防措施.