5Cr21Mn9Ni4N（21—4N）钢中M23C6的沉淀

观察研究了２１４Ｎ钢中球（块）状Ｍ２３Ｃ６,特别是球间片状Ｍ２３Ｃ６的沉淀特征。发现球（块）状Ｍ２３Ｃ６的数量、尺寸不仅取决于固溶效果Ｐ值,而且还与固溶加热后的冷却速度有关;球间片状Ｍ２３Ｃ６的沉淀倾向较大,其沉淀倾向对固溶加热后的冷却速度十分敏感,冷却速度的减慢相当于固溶温度的降低;Ｐ值愈大或冷却愈慢,片状的数量愈多;反之,薄片的尺寸和厚度愈小     

5Cr21Mn9Ni4WNb2N奥氏体耐热钢晶界碳化物

5Cr21Mn_9Ni_4WNb_2N耐热钢锻造后在1200℃以上加热时，NbC聚集成大块，在1200℃以下加热时，NbC薄膜（片）的析出倾向随加热温度降低而增大，1130℃及其以下加热时，粒状和细片状M_(23)C_6随加热温度降低而增多，而且NbC块可作为碳源退化成M_(23)C_6颗粒，过高或过低温度的锻造加热，因晶界NbC块过大或晶界NbC薄膜（片）过多而不利于锻造加工。     

W6Mo5Cr4V2铸钢气门阀座的真空热处理

观察和测试了铸钢W6Mo5Cr4V2气门阀座试样真空淬火和三次回火后的组织和硬度。结果表明,气门阀座试样经上述热处理后,组织为回火隐针马氏体+极少量残留奥氏体+断续网状分布的共晶碳化物+弥散析出的二次碳化物;显微组织较均匀,硬度52.0～54.0 HRC,畸变量可控制在要求范围内,满足技术要求。     

ZG0Cr17NiCu4Nb钢的热处理工艺

<正>马氏体时效硬化不锈钢的常规热处理为固溶+时效处理,大多数零件均可达35~42 HRC,但仍有少数零件固溶时效后只有25 HRC,与设计要求相差甚远。采用盐浴炉加热1040℃,油冷至室温,在箱式炉760℃加热2 h后空冷,再经480℃时效3 h,硬度均可达到36~38 HRC,全部满足了技术要求。从理论上讲,ZG0Cr17NiCu4Nb钢固溶处理时,由于其Ms点在室温以上,冷却时将发生马氏体转变,时效时,又从马氏体组     

00Cr21Ni14Mo2Mn5N钢冲击断口分层原因分析

高强奥氏体不锈钢00Cr21Ni14Mo2Mn5N钢冲击试验后出现断口分层现象。利用低倍检测、扫描电镜能谱分析和金相显微镜,对金相以及冲击试样纵剖面、垂直于钢板表面的横切面进行了观察、检测和分析,指出分层现象与板厚中心偏析处的铌化物夹杂、带状组织有关。通过1150℃固溶处理,冲击断口的分层现象基本消失。     

53Cr21Mn9Ni4N钢的氮含量控制分析

分析合金元素和钢水温度对氮含量的影响,通过增大氮气流量搅拌钢液和加入氮化铬稳氮等措施,稳定控制钢水中的氮含量。     

00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧工艺

为了研究00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧工艺,使用Gleeble-3800热模拟试验机模拟00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢在变形温度为800、850、900、950 ℃,变形量为40%、50%、60%,应变速率为50 s^-1条件下的热压缩变形行为,并对其进行1080、1120、1160 ℃的固溶热处理,观察固溶热处理前后的组织形貌。结果表明:在800~950 ℃热压缩温度下,随变形量增大,再结晶越完全,再结晶平均晶粒尺寸越细小;经固溶处理1 h后,静态再结晶就越充分。在40%~60%变形量下,随热压缩温度升高,再结晶越完全,再结晶平均晶粒尺寸越大。热压缩变形试验钢随固溶处理温度升高,再结晶平均晶粒尺寸越大。00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧最佳轧制温度为800 ℃,压缩变形量为60%,固溶温度为1080 ℃。     

奥氏体化温度对高强00Cr9Ni9Co5Mo3钢力学性能的影响

研究了奥氏体化温度对00Cr9Ni9Co5Mo3钢力学性能的影响。结果表明,低于850℃进行固溶处理,钢中马氏体通过α′→γ的无扩散相变形成的逆变奥氏体,继承了锻造组织中的高密度位错,随后的快速冷却过程中形成高强度马氏体钢。此外,奥氏体中的高密度位错增加了马氏体的相变抗性和残余奥氏体的含量,使得马氏体时效钢具有优异的低温韧性。750℃固溶处理后,钢抗拉强度可达1 380 MPa,低温冲击吸收功为60 J。     

00Cr21Ni14Mo2Mn5N钢立焊HAZ冲击韧性偏低的原因分析

高强度奥氏体不锈钢00Cr21Ni14Mo2Mn5N钢立焊冲击试验后出现韧性偏低的现象。利用低倍检测、扫描电镜能谱分析和金相显微镜对母材金相试样和冲击试样熔合线附近的组织进行了观察、检测和分析,指出韧性偏低现象与母材板厚中心偏析出的铌化物夹杂、带状组织有关。通过调查热处理制度和热处理炉的现实情况,发现是由于热处理温度偏低造成的。采用1 150℃固溶处理,虽然晶粒尺寸有不同程度的长大,但钢板冲击韧性偏低现象基本消失。采用热处理后的钢板进行焊接试验,热影响区韧性偏低现象不再出现,同时未改变焊接接头的耐腐蚀性能。     

5Cr21Mn9Ni4N耐热钢等温时效组织研究

利用XRD、SEM研究了两种不同原始组织状态的耐热钢5Cr21Mn9Ni4N(21-4N)等温时效过程中组织结构的变化。结果表明：等温时效过程中基体组织将发生分解，通过不连续沉淀机制形成M23C6 γ层状组织，且M23C6量随时效温度的提高而增加，其时效过程中微观组织变化与原始组织状态有关。讨论了原始组织状态对21-4N钢组织稳定性及高温使用性能的影响。     

53Cr21Mn9Ni4N方坯质量控制

53Cr21Mn9Ni4N奥氏体气阀钢在连铸生产过程中,铸坯容易出现中心疏松、缩孔、偏析和柱状晶发达及表面凹坑的质量缺陷;针对这些质量缺陷,采取调整钢液的过热度、冷却强度、拉速、结晶器电搅电流和末端电磁搅拌电流等措施后,极大改善了铸坯表面凹坑的质量缺陷,降低中心疏松、缩孔及偏析等质量缺陷。     

9Ni钢的热处理及低温韧度

介绍了不同的热处理规范对9Ni钢的低温韧度的影响,对9Ni钢低温韧度的机理进行了总结与探讨。9Ni钢具有良好低温韧度的机理,一种解释是回转奥氏体阻止裂纹的扩展即裂纹尖端钝化效应。另一种解释是回转奥氏体发生形变诱发马氏体转变,阻止了裂纹的萌生和扩展,还有一种解释是回转奥氏体吸收使铁素体变脆的C、N等元素,使基体得到净化,从而提高低温韧度,即回转奥氏体的净化作用。     

00Cr22Ni5Mo3N中合金双相不锈钢的热处理

00Cr22Ni5Mo3N中合金双相不锈钢具有优良的耐腐蚀性和较高的强度,但不能热处理相变强化。离子渗氮可大大提高其表面硬度。研究了离子渗氮介质、工艺参数对00Cr22Ni5Mo3N钢渗氮层硬度、深度、脆性和均匀性的影响,介绍了已成功应用于该钢的离子渗氮工艺。     

4Cr5MoSiV1钢挤压模具真空热处理工艺研究

分析了不同真空热处理制度对４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１模具钢的室温硬度、常规力学性能、高温硬度、高温力学性能及特种性能的影响。用透射电镜、扫描电镜、光学显微镜和体视显微镜分析了该材料经不同真空热处理后的显微组织和热磨损、热疲劳的表面形貌,从而优选出合理的真空热处理工艺．经工业性生产试验表明,用优选的真主热处理工艺处理的挤压模具,综合性能好,组织均匀致密,耐磨性和热疲劳抗力高,变形小,无氧化、脱碳,模具使用寿命较常规热处理提高２～３倍以上。     

真空热处理对4CrMoV1Si模具特种性能的影响

用透射电镜、扫描电镜、光学显微镜和体视显微镜，观察分析了挤压铝合金钐４Ｃｒ５ＭｏＶ１ Ｓｉ钢模具经不同真空热处理后的显微组织和热磨损、热疲劳的表面形貌，从而优选出合理的真空热处理工艺。用工具显微镜和块规测量了真空热处理的变形量，试验结果表明，经１０４０℃真空加热，０．１３３～８００００Ｐａ气压下真空油淬，６００℃＋５８０℃两次电炉回火的４Ｃｒ５ＭｏＶ１Ｓｉ钢模具，具有良好的综合性能，均匀致密的组织     

5CrMnMo钢的真空热处理

通过硬度测量、金相分析和冲击试验,研究了真空淬火温度、淬火油温以及冷却室真空度对5CrMnMo钢组织及性能的影响;研究了非真空回火温度对5CrMnMo钢硬度、冲击韧度的影响;通过测量经真空和非真空热处理前后试样的径向跳动研究了真空淬火对5CrMnMo钢热处理畸变的影响。     

18Cr2Ni4WA渗碳钢的热处理工艺研究

介绍了18Cr2Ni4WA钢渗碳时的碳势控制、渗碳后的高温回火和淬火工艺。该钢渗碳后于670℃回火两次是消除渗碳层中残余奥氏体的最有效方法。渗碳采用不同温度淬火可满足18Cr2Ni4WA钢零件不同的心部硬度要求。