12Cr1MoV大口径钢管焊接工艺

针对12Cr1MoV大口径钢管焊接问题，提出了以TIG－R31焊丝封底，R317焊条盖面，并结合焊前预热和焊后热处理的焊接工艺。实践证明，采用这种焊接工艺进行焊接，可以获得优良的焊缝，保证高温管道的安全运行。     

大厚度高温模拟焊后热处理要求15CrMoR钢板的研发与生产

根据大厚度15CrMoR钢板的力学性能要求,设计合适的成分,控制冶炼、轧制、热处理等工艺环节,成功开发出120 mm厚度高温模拟焊后热处理要求的15CrMoR钢板。钢板经高温模拟焊后热处理具有良好的冲击韧性,屈服强度和抗拉强度存在较大富余量,贝氏体组织含量达到95%以上,并且内部组织均匀,晶粒度达到7级,完全满足用户使用要求。     

12Cr1MoV钢管焊接接头的焊后热处理

对12CrlMoV钢在高温、高压及腐蚀性介质条件下工作所必须进行的焊后热处理进行了阐述，重点分析了焊接接头存在的问题，并提出了相应的热处理工艺。     

高温合金焊接组件的热处理

对于由不同材料焊接组成的部件,尤其是热处理工艺差异较大的不同材料焊接组成的部件,为保证各组成零件能满足设计和应用所要求的性能,需选择适宜的焊后热处理工艺参数.本文对GH141和GH907高温合金焊接组件的热处理方案进行了探讨.     

S31254超级奥氏体不锈钢焊接与热处理对焊缝组织与性能的影响

主要研究S31254超级奥氏体不锈钢焊接及焊后热处理工艺对焊缝组织与性能的影响.采用PAW+TIG对S31254厚度6mm试板进行焊接,焊后焊缝目视及RT实时成像检测焊缝无缺陷,取其中一组试板进行焊后热处理,热处理加热温度为1 180℃,保温10 min后入水速冷.通过分析S31254焊态及焊后热处理态焊缝拉伸、弯曲、...     

球罐的焊后整体热处理

文章介绍了400m3氮气球罐制作、安装过程中的重要工序--焊后热处理,从理论、退火工艺、实际操作、退火效果等方面对球罐的焊后热处理工艺进行了深刻的剖析.实践表明,该球罐焊后热处理的处理工艺和实施方案是可行、正确的.     

焊后热处理在三峡闸门制造中应用

本文阐述了焊接应力的产生及对性能的不良影响，介绍了焊接后热处理的作用。焊后热处理的工艺规定和实施，焊后热处理在三峡船闸闸门及及埋件中的应用效果。     

特殊要求14Cr1MoR钢板热处理工艺研究

某项目废热锅炉气化炉用14Cr1MoR钢板的技术要求高,生产难度大。钢板最大厚度达到145 mm,且首次采用双模拟焊后热处理制度,最大模焊时间长达30 h,升降温速率55℃/h,装出炉温度400℃,试样总在炉时间超过39 h。同时要求检验板厚1/2处交货态、最小和最大模焊态性能,并对现行热处理工艺提出更严格的要求。针对试制的两种厚度规格钢板热处理工艺展开深入研究,根据实物性能进行工艺调整,最终获得良好的综合力学性能。     

热处理对GH3128合金接头组织及力学性能的影响

 核能已经逐渐取代化石能源成为新一代能源,作为重要构件的高温气冷堆中间换热器得到了广泛关注。由于GH3128合金具有较好的焊接性、较高的高温抗氧化性能和组织稳定性,有望成为超高温气冷堆中间换热器的候选材料,但基于换热器结构复杂性以及密封性的要求,焊接是其生产和制造的关键成形手段。采用脉冲钨极氩弧焊(GTAW)对GH3128合金2 mm板材进行对接焊,研究了热处理对焊接焊接接头显微组织以及应力的影响。结果表明,在优化焊接工艺参数下,固溶态板材接头表现出最高的强塑性,室温及高温拉伸断裂位置均为母材。由于热轧态与固溶态板材接头热影响区在焊接过程中产生残余应力,导致该区硬化,在高温变形过程中残余应力诱发热影响区μ相析出,对接头持久、蠕变性能造成不利影响。焊后热处理消除了接头热影响区的残余应力,减少了持久、蠕变过程中μ相的析出,接头持久寿命得以改善。在1 200 ℃下,残余应力可为焊后热处理过程中静态再结晶提供激活能,接头热影响区发生再结晶,硬度下降,接头塑性变形能力不协调,导致室温拉伸与950 ℃拉伸断裂位置均为焊接接头。对固溶态板材试样进行不同的焊后热处理,EBSD扫描结果分析发现,接头经过1 100 ℃×10 min热处理后,残余应力明显消失,温度升高至1 140 ℃后,热影响区开始发生再结晶。     

TC4钛合金MIG焊接头热处理后组织性能研究

对TC4钛合金MIG焊焊接接头进行焊后热处理,采用盲孔法、拉伸、冲击、金相、扫描等方法对接头进行试验与分析,研究不同热处理工艺对残余应力、组织和力学性能的影响.结果 表明:焊接接头经焊后热处理,横向残余应力和纵向残余应力平均值最大降为74.2 MPa和70.1 MPa;未热处理接头母材区为α+β片层组织,焊缝区为α针状马氏体组织,热影响区为α和α'混合组织.热处理后,随着热处理温度和时间的增加,焊缝组织中的针状α'马氏体粗化,晶粒尺寸增加;未热处理接头焊后拉伸断裂位置为母材处,接头强度高于母材.在650℃+2 h的热处理工艺下,接头延伸率较未热处理状态提高,断裂方式为韧性断裂,保温时间延长至3h,晶粒粗大、延伸率降低.接头室温冲击功焊后状态能够达到母材的95％,经焊后热处理后接头得到软化,室温冲击功相比焊后状态有所下降.     

高温铁素体用P1钢级无缝钢管热处理工艺研究

文章通过对P1钢级高温铁素体无缝管实验室热处理工艺的研究,将实验室筛选最佳的热处理工艺应用到现场热处理试制,依据试制结果对现场热处理工艺进行调整,从试制结果可以看出,调整后的热处理工艺大大缩短了生产工序,节省了制造成本。     

新型Ti-3Al-2Mo-2Zr(TA24)合金焊接及热处理工艺研究

根据新型钛合金Ti-3Al-2Mo-2Zr(TA24)化学成分、组织、性能特点,研究了材料典型温度高温性能,采用GTAW焊接中厚新型钛合金试板,在焊接接头无损检测后,在规定温度下执行焊后热处理,制备试样进行力学性能和金相等试验,分析新型钛合金焊接性及不同焊后热处理温度接头性能变化。结果表明新型钛合金具有良好焊接性和耐高温性能,650～750℃是该新型合金焊后热处理适宜温度。     

大型化工装备用A387Gr11CL2特厚钢板的研制

采用转炉冶炼、LF精炼、RH真空脱气处理、连铸、热轧和热处理工艺,研制开发150 mm厚度A387Gr11CL2钢板。通过Gleeble热模拟试验得到A387Gr11CL2钢板的相变点和静态连续冷却转变曲线。在钢板经过(940±5)℃淬火、(710±5)℃回火、(690±14)℃×24 h高温长时间模拟焊后热处理后,分别检验淬火+回火态和淬火+回火+模焊态性能。结果表明：两种状态钢板1/4和1/2厚度处的组织均为贝氏体+铁素体,晶粒细小均匀,综合力学性能优异,完全能够满足大型化工装备的使用技术要求。     

电弧熔丝增材制造研究进展(续完)

4.1 随焊热处理工艺 焊后热处理是焊接生产中常用的降低残余应力、提高结合强度的处理工艺,该工艺在合金的电弧熔丝增材制造中同样得到了广泛应用[111].适当的热处理工艺可有效提高电弧增材试样的强度.Xv等对电弧增材制造的钛、铝、镍及Ti/Al 合金试样进行热处理后,试样强度分别提高了4％、78％、5％和17％.此外,对...     

Q690CFD钢粗晶区再热脆化研究

讨论了焊后热处理制度对Q690CFD钢粗晶区冲击韧性的影响,发现在500℃左右进行焊后热处理时粗晶区存在韧-脆转变点。金相、SEM及能谱分析结果表明,碳化物在原奥氏体晶界析出是导致韧-脆转变的原因。利用Thermo—Calc计算了碳化物的析出规律,优化了Q690CFD钢的焊后热处理工艺。     

Q690CFD热影响区粗晶区再热脆化研究

讨论了焊后热处理制度对Q690CFD粗晶区冲击韧性的影响,发现焊后热处理温度在500℃附近存在脆韧转变点。金相、SEM、能谱试验结果表明碳化物在原奥氏体晶界析出是导致脆韧转变的原因,并利用Thermo-calc计算了碳化物的析出规律,与试验结果符合很好。最终根据试验结果优化了首钢Q690CFD焊后热处理工艺。     

91级材料筒节与20MnMo材料管板间的焊接及热处理工艺研究

某二次再热辅机项目蒸汽冷却器筒节采用91材料,管板采用20MnMo低合金材料,按设计要求进行焊接形成环缝,这两种材料在化学成分和力学性能上差异很大,直接焊接后无法确定热处理工艺,针对此问题,本文提出在91级材料与20MnMo材料的坡口侧分别堆焊镍基材料,然后分别按照各自的热处理工艺进行热处理,再用手工焊+埋弧自动焊实现筒节与管板的连接,避免两种不同材料直接焊接,可有效解决两种材料焊后热处理温度差异过大的问题,通过试验,提出合理的焊接工艺及热处理方案,供生产使用。     

ASTM A266钢堆焊奥氏体不锈钢组织与性能

为解决离心压缩机机壳耐腐蚀工况的要求,针对美标低合金钢ASTM A266钢采用堆焊奥氏体不锈钢304层的技术。研究了采用埋弧焊堆焊304不锈钢焊接工艺和焊后的热处理技术。通过弯曲、硬度、化学成分试验和金相观察,验证了焊接参数和焊后热处理工艺对焊接接头性能的影响。试验结论显示,采用埋弧焊堆焊304不锈钢层的ASTM A266钢可满足压缩机在耐腐蚀工况的防腐使用要求。     

模拟焊后热处理制度对09MnNiDR钢板强韧性能的影响

分析模拟焊后热处理工艺对压力容器用高性能09MnNiDR钢板性能的影响,结果表明钢板随着模拟焊后热处理保温时间的延长,晶内析出的碳化物增多,钢板强度略微下降,延伸率有所升高,但是对-70～-80℃温度下的冲击韧性影响甚微;随着模拟焊后热处理温度的提高,组织中粒状贝氏体量明显增多,已进入两相区,造成强度偏高韧性大幅度降低。     

35CrNi3MoV钢晶粒细化工艺的研究

通过试验研究了两种预备热处理工艺一两次高温正火工艺和临界区高温侧正火工艺以及最终热处理工艺对用于大锻件生产的35CrNi3MoV钢晶粒细化效果的影响。研究结果表明,两种预备热处理都有良好的消除组织遗传、细化晶粒的效果,最终热处理后,晶粒进一步细化。