分段冷补焊在火力汽轮机修复中的应用

在火力汽轮机自动主汽门结合面大型铸钢件裂纹补焊时,因补焊坡口的形状、位置等原因,无法一次完成敷焊层焊接。通过研究现场结构实际情况,采用分段冷补焊工艺圆满完成了汽轮机自动主汽门结合面大型铸钢件裂纹的修复工作。     

大型铸铁皮带轮的补焊

我厂于1976年购进的制氧机组,其中1-5/55型空气压缩机皮带轮,因当时生产厂无合格品,而我厂又急需该设备,因此将一废皮带轮带回,准备修复使用。此皮带轮是由两个半圆件(共8根筋)用螺栓联接而成,在三根筋的根部有较深的裂纹(见图)。补焊工艺如下: 1.清理裂纹,并开U形坡口(见A-A放大图)。坡口应尽量深,以便焊透。坡口宽40～50毫米,坡口面角度25°～30°。开好坡口后,用φ8毫米钻头钻孔攻丝,孔距约20毫米。孔中栽入φ8毫米的套丝钢筋。     

八千吨水压机主缸体裂纹补焊

马钢第一轧钢厂八千吨水压机的三号主缸体系18MnMoNb钢锻件,单重约63.5吨,最大直径为2780毫米,最大壁厚为350毫米。在轧制了32.3万次后,该缸体沿法兰台阶过渡根部的两侧各产生一条穿透性裂纹。两条裂纹在内壁的长度分别为720毫米与915毫米;在外壁的长度分别为635毫米与950毫米。 1974年在补焊大型锻件的基础上,吸取了有关单位的经验,制定了一套18MnMoNb主缸体裂纹的补焊工艺。按照这一工艺,在补焊过程中克服了因工件刚性大、淬硬性强以及深坡口所带来的困难,成功地补焊了这一巨型缸体,为国家节省了开支。修复后的水压机已使     

汽车发动机缸体裂纹的补焊

我厂解放牌4t载重汽车大修时,发现发动机缸体左侧水套外壁由方窗向下有一条150mm左右的裂绞,并有渗水现象,影响发动机正常工作,如不采取补救措施,将导致发动机缸体报废。因此,对缸体裂纹进行了补焊。缸体材质为灰铸铁,壁厚约5mm。为避免补焊时产生新裂纹,确保补焊成功,制订工艺措施如下: ①将发动机缸体侧卧,因受条件限制,只能使焊缝处于半立焊位置。②将裂纹处用角向磨光机修或V型坡口,深度约3mm,并将坡口两侧清理干净。③由于水套中水垢及裂纹中污垢无法清理     

铸件应力较大部位缺陷的补焊

在铸造生产中,有些铸造缺陷常常出现在结构比较复杂、应力比较大的部位。这些缺陷如果用一般的补焊工艺(包括局部加热和加热减应区法),在补焊过程中或焊后的冷却过程中,因应力过大而出现裂纹。为补焊这些铸件,在生产中摸索出一些特殊的操作工艺。现将这些经验介绍如下,供参考。焊后采用挖补法防止裂纹这种方法是在缺陷补焊好以后,立即在其附近的部位,也即在冷却过程中牵制补焊区自由收缩的部位,开一坡口并立即焊好,使补焊处在冷却过程中能比较自由的收缩,减小应力,避免出现裂纹。例1:我厂生产的CW61100车床床鞍(图     

床身近孔部位缺陷补焊

铸件的铸造缺陷在近孔部化,特别是在薄壁和壁厚不均匀部位时,由于缺陷位置特殊,因应力过大,采用一般方法补焊,在焊后冷却过程中,会使铸件产生裂纹。为补焊这类铸件,在生产中摸索出一套特殊的操作工艺。例一 CW6163B床身侧面吊装孔上部A处(图1)出现气孔和夹砂。     

铸造镁合金ZM5的A-TIG多层补焊工艺与性能研究

采用了活性钨极氩弧焊(A-TIG)对铸造镁合金ZM5的中厚板进行多层补焊。研究了多层补焊时TIG,A-TIG焊接方法对铸件焊缝熔深和性能的影响规律。研究表明,采用TIG焊与A-TIG焊对不同坡口深度多层补焊,在相同的焊接参数条件下,A-TIG补焊深度明显高于TIG焊,且焊缝中无焊接裂纹缺陷;当补焊相同的熔深时,TIG焊焊接电流远大于A-TIG焊的,同时出现热影响区(HAZ)组织恶化、焊接裂纹缺陷、合金元素烧损。分析表明,A-TIG补焊工艺性能优于TIG补焊工艺性能,主要是由于活性剂与电弧、熔池的相互作用所致。     

水泥磨减速机大齿轮开裂的焊接修复

介绍了大齿轮裂纹补焊焊接材料选择，并重点介绍了补焊工艺，包括焊接坡口选取；预热、层间温度和焊后热处理温度控制；焊道分布以及补焊操作要点。     

柴油机缸体平面裂纹补焊

柴油机缸体平面裂纹(见下图),采用电弧冷焊修复,控制了焊件变形。焊件换缸套自如,焊缝可加工,修复后使用效果良好。现将补焊工艺介绍如下。     

1500吨水压机主体立柱断裂现场修复

我厂1500t水压机主体立柱,材质45~#锻钢,直径350mm。由于使用不当,有一根立柱在靠近基础面根部发生漏水。经检查发现裂纹,且扩展至整个柱体。为不影响生产,决定采取不拆卸现场焊接修复。焊后使用效果很好,大修检查未发现问题。具体补焊工艺如下: 焊前准备 1.用氧乙炔焰开坡口,尺寸见下图。坡口根部用气刨修成U形,坡口内的氧化物必须彻底清除。     

ZM6铸造镁合金氩弧焊补焊特性与接头组织及性能

大尺寸、复杂结构的ZM6镁合金铸件极易出现裂纹、疏松、气孔和夹杂等铸造缺陷，开发高质量补焊修复技术将有助于推动其更广泛的应用。利用钨极氩弧焊（TIG）补焊技术，针对不同尺寸的圆形坡口，采用优化的焊前预热措施、焊接工艺参数和焊后热处理工艺，对ZM6铸造镁合金TIG补焊焊缝成形、接头组织特征和力学性能进行分析。研究结果表明，针对直径10～40 mm的坡口，采用焊前200℃预热1 h和160 A焊接电流，可以获得无裂纹、无气孔、无未熔合缺陷的补焊接头。补焊接头焊缝区晶粒细化，晶粒尺寸为30～40μm；热影响区宽度较窄，但晶粒发生长大，团簇状析出相明显减少，因此热影响区硬度最低。随着坡口尺寸增大，焊缝区和热影响区的硬度均发生下降，试样拉伸强度降低。拉伸试样主要断裂于热影响区，平均抗拉强度和延伸率达母材的93.7%和95.1%。     

拖拉机铸铁零件焊补经验(东方红54后桥体变速箱裂纹的电弧热焊)

焊前准备:①清除焊补处的氧化膜及油膜;②裂纹处开60～70度 V 型或 X 型坡口;坡口深度为焊件厚度的50～60％;焊件厚度在10毫米以下的可不开坡口,但要在裂纹两端钻孔((φ5～6毫米);③焊条系采用一般的铸铁电焊条(铸208);④焊机为交流弧焊机。焊接电流的选择如下:φ3.2毫米焊条为70～100安;φ4毫米焊条为120～150安;φ5毫米焊条为160～     

某发电厂锅炉汽包缺陷原因分析及修复

采用宏观检验、无损检测等方法,对锅炉BHW35材质汽包进行全面检验。检验结果显示,汽包存在裂纹缺陷、未焊透缺陷、咬边和气孔缺陷等三类缺陷。通过缺陷宏观、微观形貌观察分析,裂纹缺陷性质为热疲劳裂纹,未焊透缺陷、咬边和气孔缺陷属于制造过程中焊接操作不当造成的安装缺陷。针对不同的缺陷类型和尺寸,采用打磨消缺、回火焊道补焊以及补焊+局部焊后热处理的方式对缺陷进行修复。修复后验收结果显示,裂纹缺陷已全部修复,补焊区域及母材金相组织正常,残余应力水平处于正常范围内,汽包三维方向上无明显位移。     

阀门裂纹的焊补

25号铸钢给水管道阀门(P=120～130大气压、T=130～140℃)的阀体,因铸造缺陷,出现一条长150毫米的裂纹。一直延伸至靠外壁圆周1/5的宽度上,裂纹最深处达0.5毫米,影响机组的安全运行。对此采取就地焊补,取得了良好的效果。焊前准备 1.在裂纹两端用φ5～8毫米的电钻打孔,并沿裂纹部位用凿子铲成U型坡口,因阀体铸件夹砂,故坡口铲的较宽,最宽处达43毫米。     

空气压缩机高压缸裂纹的补焊

我矿一台进口的33m~3空气压缩机,使用中突然异常,经检查,发现高压缸内壁有300mm长、15mm宽、4～5mm深的裂纹(图1),根据实际情况及技术要求,已不能使用。故采用铸408焊条电弧冷焊进行了补焊。补焊工艺介绍如下: 1.焊前将裂纹处铲出60°V形坡口,并用汽油清洗干净。 2.为减少焊件受热,采用直流反接及逆     

ZG15Cr1Mo1V型缸体材料裂纹焊接修复

对超超临界汽轮机高压内缸裂纹采用ENiCrFe-1焊条的补焊修复过程,以及缸体材料(ZG14Cr1Mo1VTiB)和熔敷金属成分、组织、性能进行了研究。采用在补焊裂纹尖端加工圆弧,改进补焊工艺,焊后整体热处理等措施,解决了缸体材料特殊、刚性大、补焊难度大的裂纹焊接修复技术难题。     

“斯可达”汽车缸体的补焊

进口“斯可达”汽车的108kW柴油机缸体,材质为灰口铸铁,损坏二处。根据缺陷的不同特点,制定了不同的补焊工艺。损坏的一处在缸体下底座中部(图1)。有两条裂纹:裂纹1长25mm,裂纹2长70mm。要求焊透裂纹1,焊后能加工。采用不预热气焊,用黄泥将孔塞住并用火焰烘干黄泥。弱氧化焰开坡口,用铸铁焊丝HS401及气焊熔剂CJ201,弱碳化焰焊接。注意火焰不要朝向缸     

钛管的焊接修复

某厂电化学工序使用大量钛管作为耗材 ,该工序对钛管的气密性要求比较严格。在使用过程中 ,由于消耗和腐蚀等原因 ,使钛管产生局部蜂窝状缺陷 ,并且内部的一些缺陷（主要是气孔、裂纹等）暴露出来 ,导致工作液体渗漏。近７年来 ,我们成功地进行了钛管的焊接修复 ,为该厂带来了很好的经济效益。一般地 ,纯钛的焊接性较好 ,但这类钛管经过使用已被物料污染 ,介质杂物充斥其缝隙 ,给补焊带来很大困难 ,在焊接时气孔难以消除 ,焊后易产生冷裂纹。焊前准备 :①局部裂纹和气孔的清理。采用机械清理法 ,打磨出坡口 ,坡口附近２５ｍｍ区域表面也须清…     

火力发电厂主汽联合调节阀裂纹修复研究

介绍火力发电厂大型铸件常用材料ZG15Cr2Mo1主汽联合调节阀的焊接修复工艺,包括缺陷挖除、焊前准备、热处理工艺、焊接工艺及焊后检验方案等。修复采用焊条电弧焊方式,焊接材料选用ENiCrFe-2焊条,U型坡口,焊前预热至100～150℃,使用小电流手工焊打底以及多层多道焊连续施焊的方式以保证达到良好的焊接效果。焊后对补焊处进行渗透检测和硬度检测,渗透检测未发现补焊处有异常缺陷,硬度检测结果也满足标准规定,结果表明该修复工艺能够较好地完成火力发电厂ZG15Cr2Mo1大型铸件的修复工作。     

大型牛头刨床身裂纹的补焊

我厂生产的B690液压牛头刨床,床身铸件重一吨多,一度由于工艺原因,铸造回火后在床身侧面一窗口上出现裂纹(图1)。由于条件所限,不能采用“整体热焊法”,决定采用“加热减应法”进行补焊。图1中虚线所示为减应区,用两把大型焊炬轮番加热与补焊,焊后保温缓冷,但出现开裂现象。分析开裂原因是:该床身形状复杂,尺寸厚大,加热减应区产生的预应力不够。为此,对减应区