采用Cu-Sn合金镀层扩散焊焊接Q235钢

采用化学镀工艺,在Q235基材表面制备出约2 μm的Cu-Sn合金镀层,在650～800℃温度和2 MPa压力下对合金镀层试样进行真空扩散焊接试验.利用金相显微镜和扫描电镜对焊缝区进行了显微组织观察和能谱分析,用拉伸试验评价了扩散焊接接头的连接强度,并分析了金属薄板堆积成形方向扩散焊接变形情况.试验结果表明,采用Cu-Sn合金镀层可以显著提高Q235钢扩散焊接接头的性能.     

提高高速钢焊接刀具结构强度的两次淬火法

本文研究了普通等温退火、N次循环退火、焊缝下加热淬火、超焊缝加热淬火和焊缝区两次淬火对W6Mo5Cr4V2高速钢和45钢摩擦焊接工具结构强度的影响,并以此得出强化焊接接头的最佳工艺方法。     

热处理消除Q235钢焊接残余应力机理的研究

对Q235钢焊接件进行不同工艺条件下的退火热处理,采用盲孔法测定了处理后各试件的焊接残余应力,以此为基础分析了热处理温度及时间对消除Q235钢焊接残余应力的作用效果,研究了热处理消除焊接残余应力的作用机理,得出Q235钢在退火处理过程中屈服强度的降低及蠕变后的应力松弛在不同温度下决定了残余应力降低的效果.     

热焊工艺对Q235钢焊接残余应力的影响

对Q235试板分别在室温下进行焊接焊后自然冷却及加热到300、500、600和650℃进行焊接焊后保温缓冷(即热焊工艺),用小盲孔法测量焊接残余应力.实验结果表明,采用热焊方法进行焊接能够有效降低焊接残余应力,且加热温度越高,焊接残余应力降低效果越好.     

新型抗磨铸钢与A3钢的焊接

对新型抗磨铸钢的焊接性能进行了试验研究，在此基础上制定了该钢与A3钢的焊接工艺，并对该工艺下的接头力学性能进行了试验，为新型抗磨铸钢的推广应用提供了科学依据。     

304不锈钢/Q235钢的多层爆炸焊接

为解决传统爆炸焊接中能量利用率和工作效率较低的问题,提出了一种多层爆炸焊接新方法.以五层爆炸焊接为例,304不锈钢板和Q235钢板分别作为复板和基板,进行了多层爆炸焊接和传统单层爆炸焊接的对比试验,并对爆炸焊接窗口和复板碰撞速度进行了理论计算. 结果表明,与传统爆炸焊接技术相比,五层爆炸焊接中可节省炸药量63%,并且五层爆炸焊接技术通过一次爆炸作业可获得五块焊接板,有利于提高爆炸焊接作业的工作效率. 此外,得到了304不锈钢和Q235钢的爆炸焊接窗口并对结合质量进行了预测,试验和预测结果吻合良好.     

Q235—A与1Cr18Ni9钢的焊接

如何对两种化学成分，金相组织，机械性能，奕力场分布相差极大的异川钢进行焊接，是焊拉生产中经常遇到的问题。本文介绍了二滩水电行水检修闸门门槽构件中Ｑ２３５－Ａ碳钢与１Ｃｒ１８Ｎｉ９奥氏体不锈钢的焊接工艺和实施情况。     

建筑用Q235钢板的焊接性能研究

以建筑用Q235为研究对象,通过点焊方法研究了不同电流与焊接规范对焊接接头硬度与显微组织的影响。结果表明,随着焊接电流的增大,焊接接头的硬度先上升而后降低,在焊接电流为9.3 kA时取得极大值;硬规范下的热影响区硬度下降最快,热影响区宽度最小,而软规范硬度下降最缓,热影响区最宽。     

Q235与CS1异种钢的焊接

我公司生产的杂质泵中的减压盖,采用Q235+CS1(铸态)异种钢焊接而成.Q235钢焊接性良好;CS1相当于我国的4Cr13钢,焊接性差,两种不同材质焊接在一起的难度很大.由于该件在工作中承受较大压力,要求耐腐蚀、耐磨损,且几何形状较大,壁厚不均匀,选择合理的焊接工艺确保产品质量是首要问题,决定先进行试验,得到满意的结果后再用于生产.     

Q235B药芯焊丝半自动焊焊接工艺试验

针对Q235B药芯焊丝半自动焊进行立焊、横焊、T型接头平焊的试验研究。选用E71T-8JD H8药芯焊丝,并对以上三种焊接方式制定了合理的焊接工艺参数。试验结果表明,三种焊接方式的接头外观和无损检测结果均合格,立焊、横焊焊接接头的拉伸、弯曲、冲击试验以及T型接头平焊的导向弯曲试验结果表明,三种焊接方式的焊接接头都具有良好的强度和韧性,均能够满足相关标准要求,完全符合产品的使用要求,选定的焊接材料和焊接工艺参数可用于这种钢材的现场焊接。     

K-TIG焊接动态过程及组织和性能分析

为研究较高热导率材料的K-TIG焊接方法的焊接特性,采用K-TIG焊接技术对10 mm厚Q235钢进行了焊接.K-TIG焊接过程稳定,得到了焊缝成形良好,无裂纹、气孔等缺陷的焊接接头,通过高速摄影试验观察“匙孔”在焊接过程中的动态行为,并对焊接接头微观组织和硬度、拉伸、冲击、弯曲等力学性能进行了测试. 结果表明,改善散热条件和合理的装配间隙能增加K-TIG焊接“匙孔”的稳定性;焊缝区和热影响区的维氏硬度值均高于母材;焊接接头的抗拉强度、冲击韧性优于母材;焊缝区主要由细小的针状铁素体和少量的块状铁素体组成;K-TIG焊接方法在较高热导率材料领域的使用可行性得到证实,对低碳钢K-TIG焊接工艺的进一步研究具有一定参考意义.     

SAF2507双相不锈钢与Q235碳钢异种金属板材的焊接

将切割的Q235钢板和SAF2507双相不锈钢板分为4组,采用ZX7-400IGBT逆变式直流弧焊机和A302奥氏体不锈钢焊条进行焊接,并对焊前和焊后板材做微观组织分析及显微硬度分析。研究表明,在焊接电流为90A~130A的条件下,焊接熔合线附近的Q235钢一侧形成了脱碳层,SAF2507双相不锈钢一侧则形成了增碳层;随着焊接电流的增大,热输入也随之增大,焊缝长度变短,焊缝的余高增大,在熔合区的界面处发生碳迁移现象,使接头区域形成显著的硬度梯度。     

步进梁式钢管再加热炉端部进料装置

步进梁式钢管再加热炉端部进料在国内尚属首例。文中对侧进料和端进料进行了比较,详细分析了端进料的主要结构及特点,指出了端进料装置的应用前景。     

浅谈Q235普通碳素钢与16MnR低合金钢的焊接

根据Q235普通碳素钢与16MnR低合金钢焊接的实例分析和试验结果，阐述了Q235普通碳素钢与16MnR低合金钢焊接结构，在选择焊缝金属填材料时的方法。     

Q235钢板与6082铝合金搅拌摩擦焊工艺

通过对Q235钢板和6082铝合金进行搅拌摩擦焊接,并用正交试验对搅拌摩擦焊工艺参数进行优化. 结果表明,焊接过程中,将钢板放在返回侧,铝板放在前进侧[1],离搅拌针较近的钢侧金属发生软化,并且在轴肩横向切应力作用下形成短"钉子",最终在搅拌针的旋转作用下填充到搅拌针后方形成的空腔内,当下压量为0.2 mm时,比较容易得到优质的焊缝;搅拌针旋转速度为260 r/min,焊接速度为16 mm/min,针头偏向铝侧0.2 mm时,所得焊缝的抗拉强度为141.204 MPa,断裂发生在铝侧焊核区与热力影响区的交界处;钢侧热机影响区的硬度比母材高,而铝侧热机影响区比母材低.     

A6061铝合金与Q235钢电阻点焊接头组织与性能

采用热补偿电阻点焊方法对A6061铝合金与Q235低碳钢进行焊接,探讨了焊接电流、电极压力对接头熔核尺寸和抗剪力的影响,观察分析了熔核界面区反应物形貌及分布等微观组织结构特征。试验结果表明,A6061铝合金与Q235低碳钢采用热补偿电阻点焊方法能在较低的焊接电流条件下获得具有较大熔核与较高抗剪力的点焊接头;接头熔核直径及抗剪力随焊接电流、电极压力的增大而增大;无飞溅条件下接头最大抗剪力为4.25 kN,对应的焊接电流为17.5 kA;接头界面处生成了主要由Fe2Al5和FeAl3构成的金属间化合物层。     

超细高强度钢制造重型车冲焊桥壳的可行性研究

选择390Q超细高强钢为研究对象,比较了390Q与16MnL钢的相关性能,详细研究了390Q超细高强度钢的显微组织与性能的变化规律和特性,指出390Q超细高强度钢焊接时有焊缝热影响区的强度自补特性,证明390Q超细高强度钢是较合适的重型车冲焊桥壳的制造材料.     

50W470-Q235B异种钢材的焊接裂纹

硅钢片50W470叠压后的定子铁心与Q235B肋板采用气体保护焊焊接后出现裂纹,裂纹偏向肋板侧。基于宏观现象和化学成分进行分析,指出异种钢材韧性差异较大,硅元素溶入焊缝,导致焊缝韧性降低出现裂纹。结合实际情况,从改善焊缝组织状态、降低拘束应力和优化焊接工艺参数入手,制定合适的焊接工艺,换用ER309L焊条,裂纹消失,焊缝成形美观,焊接接头质量符合要求。