液压扑板式抽汽逆止阀卡涩的原因分析与改进

国产10万kW和20万kW汽轮机末级抽汽管道广泛配套的液压扑板式逆止阀,可用来防止抽汽倒流。龙口发电厂的10万kW、20万kW机组均装有该型液压逆止阀。该装置在启、闭及定期活动试验过程中曾多次发生严重卡涩,影响机组安全运行。     

回热抽汽管道容积对汽轮机甩负荷时转速飞升的影响

通过对回热抽汽管道系统进行建模和仿真,分析了各级抽汽系统对汽轮机甩负荷时转速飞升的影响,计算了抽汽逆止阀不关闭以及不同的延时关闭时间,所引起的转速飞升值,并按照甩负荷后转速飞升的2种不同准则对抽汽逆止阀的关闭时间提出了建议。     

抽汽逆止阀连接方式的改进

目前,在火力发电厂热力系统设计中,汽轮机抽汽逆止阀都是布置在抽汽隔离阀的上游,如图1所示。采用这种布置方式,抽汽逆止阀在运行中就不能进行严密性试验和检修,一旦逆止阀发生泄漏或卡涩,当汽轮机甩负荷时,加热器中的疏水将会大量汽化成低温湿蒸汽,倒灌进汽轮机下汽缸,造成下汽缸收缩变形,致使汽轮机动、静部件摩擦。1984年,某电厂3号机就曾由于第4、7级抽汽逆止阀卡涩而发生这种事故,结果损失十分严重。     

100MW机组抽汽逆止门保护回路的改进

抽气逆止门保护的作用是当机组在事故状态下(如主汽门关闭或发电机事故跳闸时),防止抽汽反冲汽轮机造成事故。我厂十万千瓦机组逆止门保护采用双位电磁阀(即有开启和关闭作用),当事故时(如主汽门关闭或发电机跳闸),通过必要的联锁装置使逆止门电磁阀动作开启,凝结水通过电磁阀作用在各抽汽逆止门上部,用水压使各抽汽逆止门关闭,切断抽汽汽源,对汽轮机组起到了保护作用。     

CC50双抽汽轮机调节阀控制方式的经济性分析

计算分析了CC50双抽汽轮机调节阀采用单阀与顺序阀控制方式对汽轮机各段抽汽参数、内效率及发电量的影响.分析表明,机组在顺序阀控制方式下较单阀控制方式下的抽汽温度低,尤其第1至第3段抽汽较明显.第1段内效率升高7.56％,整机内效率升高0.46％,机组发电量增加0.74 MW.     

200MW汽轮机厂用五级抽汽逆止门损坏原因分析

长山热电厂9号机为N200-130-535型中间再热式汽轮机,设计有厂用五级抽汽供给冬季采暖用汽和锅炉暖风器,在1989年10月23日汽轮机甩负荷时,引起厂用五级抽汽逆止门爆破,使机组被迫停运。本文对厂用五级抽汽逆止门损坏原因进行分析,并提出了防范措施。1 损坏过程事故前机组负荷180Mw,厂用五级抽汽停止,由于轴向位移保护误动,主汽门关闭,机组甩负荷至零,同时抽汽逆止门也联动关闭,汽     

300MW纯凝机组抽汽改造后的控制逻辑分析

国电双辽发电有限公司1号机组通流部分改造过程中,在中低压缸连通管上加装三通管路,实现中排抽汽至首站供热,抽汽管路后加装逆止门、液动快关阀,在分散控制系统(DCS)内进行操作及联锁保护控制,抽汽管后至低压缸连通管加装抽汽蝶阀,在1号机组DCS内控制抽汽蝶阀开度控制抽汽压力,实现了300MW纯凝机组向供热机组的转型。     

铁芯内置间接驱动式电磁阀

1 研制目的汽轮机抽汽逆止门是汽轮机的重要保护装置,当发电机与电网解列时,抽汽逆止门强制关闭,防止抽汽从抽汽口倒回汽缸引起超速;当高压加热器水位超过安全水位时,抽汽逆止门强制关闭,防止水进入汽缸造成水冲击。国产300MW汽轮机抽汽逆止门是依靠电磁阀控制的水压传动系统强制关闭的,由于电磁阀拒动(兄弟厂同类设备也存     

濮阳电厂3号机组汽轮机末级叶片断裂原因分析

濮阳热电厂 3号汽轮机在投运后短短的 10个月内连续发生了三次末级叶片断裂、扭曲事故。根据对叶片材质及叶轮———叶片系统振动特性的试验结论 ,通过对叶片断口及扭曲特征及事故时机组的运行工况分析判断 ,这三次事故均为水冲击造成。检查发现是由于汽轮机第五段抽汽的疏水管高出抽汽管道 ,而抽汽管道上又无逆止门所致。对抽汽及其疏水管道改造后 ,未再发生类似事故     

水力抽汽逆止门改成气动控制

水力抽汽逆止门改成气动控制浙江梅溪发电厂朱宝铭中小型汽轮机给水回热加热系统中的各段抽汽管道上，均设置抽汽逆上门，以防止汽轮机运行中甩负荷时汽、水倒流入汽轮机内，导致超速、水冲击等恶性事故。由于普通道止门易发生卡涩现象，为提高逆止门动作可靠性，在抽汽逆...     

汽轮机主汽调门运行方式对机组性能的影响分析

针对华能玉环电厂1000MW机组正常运行时主汽调门处于35%左右开度的问题,分析了主汽调门不能全开的原因,以及此种现象对机组经济性和安全性的影响。主汽调门在机组正常运行时不能处于全开位置的原因是机组逻辑中设定的主汽压力曲线与汽轮机实际性能不相匹配。文章分析了汽轮机主汽调门运行方式的改进的方案,供已投运的存在类似问题的机组和拟建机组做改进和设计参考。     

增压富氧燃烧回收烟气水分潜热的分析

增压富氧燃烧发电机组具有在较高烟气温度下回收烟气水分潜热的独特优势.以某300 MW汽轮机组为研究对象,基于汽轮机变工况热力计算方法,计算分析了高压烟气中水分潜热加热凝结水对汽轮机热耗率与出力的影响,并与常压富氧燃烧进行了比较.结果表明,在增压富氧燃烧系统中采用排烟冷凝器,使汽轮机凝结水吸收烟气中水分的凝结放热和烟气的显热,随着烟气温度由190℃降至90℃,可使烟气水分含量由12.38％降至1.17％,回收了全部水分潜热的90.5％;与常压富氧燃烧相比,在机组额定功率下,汽轮机热耗率降低约5.8％;在汽轮机额定进汽量下,汽轮机功率增加约6.1％.     

1000MW机组小汽机不设置单独凝汽器对机组运行影响分析

通过对1 000 MW机组小汽机不设单独凝汽器运行方式进行剖析,介绍其对机组启动调试和正常运行的影响。对国内部分电厂不同给水泵配置下机组的安全性和经济性进行分析、取证,阐述不设单独凝汽器运行方式下保证小汽机排汽蝶阀严密性的重要性,提出检验小汽机排汽蝶阀是否严密的方法及保证小汽机排汽隔离阀严密性的防范措施。     

某330MW机组提高运行经济性的改造和优化

某330MW汽轮发电机组由于主要辅机缺陷导致出力不足,采用节流高压加热器抽汽的运行方式来增加出力以满足机组的调峰要求。文章运用火电机组经济性分析理论并通过凝汽机组变工况计算,定量分析出节流高加抽汽运行方式时机组经济性的影响较大。由此时该机组实施了相应改造,并对改造后的运行方式进行了优化,较好地提高了机组运行的经济性。     

300MW循环流化床锅炉滑参数停机控制的实践

滑参数停机是在汽轮机调速汽门全开状态下机组负荷随锅炉蒸汽参数的降低而下降至发电机解列,机炉的各个受热面是被逐渐均匀冷却的,对于停运后需要检修的机组可缩短从停机到汽轮机开缸的时间,循环流化床锅炉床料温度降至最低,为检修争取时间,在阐述滑参数停机原理后对滑停技术及其实践经验进行了简要介绍。     

基于LSSVM的汽轮机阀门流量特性辨识及应用

阀门流量特性的准确辨识对于汽轮机控制至关重要。提出了一种基于最小二乘支持向量机（LSSVM）的汽轮机阀门流量特性辨识方法：通过对机组的历史运行数据进行筛选,获得其处于稳定工况下的运行数据;利用LSSVM辨识由综合阀位指令、主蒸汽压力、调节级压力等构成的主要参数向量与计算获得的汽轮机实际进汽流量之间的关系;最后利用已建立的LSSVM模型,并通过改变主要参数向量值来模拟汽轮机阀门流量特性试验的工况,进而实现对汽轮机阀门流量特性的辨识。该方法不需要进行汽轮机阀门流量特性试验,减轻了工作量,避免了试验方法对机组安全稳定运行带来的不利影响。     

基于LSSVM的汽轮机阀门流量特性辨识及应用

阀门流量特性的准确辨识对于汽轮机控制至关重要。提出了一种基于最小二乘支持向量机（LSSVM）的汽轮机阀门流量特性辨识方法：通过对机组的历史运行数据进行筛选,获得其处于稳定工况下的运行数据;利用LSSVM辨识由综合阀位指令、主蒸汽压力、调节级压力等构成的主要参数向量与计算获得的汽轮机实际进汽流量之间的关系;最后利用已建立的LSSVM模型,并通过改变主要参数向量值来模拟汽轮机阀门流量特性试验的工况,进而实现对汽轮机阀门流量特性的辨识。该方法不需要进行汽轮机阀门流量特性试验,减轻了工作量,避免了试验方法对机组安全稳定运行带来的不利影响。     

300MW机组供热蒸汽余压发电汽轮机选型研究

为解决热电联产机组供热蒸汽压力过高而造成高品质蒸汽能量浪费的问题,提出了增设功–热汽轮机以回收利用供热蒸汽中的高品质能量.针对某300 MW机组供热蒸汽余压发电改造方案,结合采暖期机组热网系统实际运行参数,在分析选取功?热汽轮机的进汽参数、排汽参数及进汽量时需考虑的主要影响因素基础上,通过核算确定了功?热汽轮机的主要技...     

600 MW间接空冷机组汽动引风机汽源切换经济性分析

以某600 MW空冷机组汽动引风机系统为研究对象,建立了小汽机凝汽器热力计算模型和汽源经济性计算模型。通过计算不同季节汽动引风机系统采用不同汽源时经济性变化情况,提出了小汽机汽源随季节变化的优化运行思路。实际算例表明：对象机组汽动引风机系统汽源切换对机组经济性有明显影响,在秋冬季节采用汽机五段抽汽作为小汽机汽源可使机组供电煤耗率下降约0.9 g/（kW?h）。     

汽轮机组启机异常的分析及处理

针对供热式汽轮机组整套启动过程中出现的主汽门动作异常以及不能正常挂闸等问题,阐述了双抽凝汽式汽轮机组调节保安系统工作原理,分析了主汽门动作异常以及不能正常挂闸的原因,并提出了相应处理方案.实践证明,在并机组启动过程中发生主汽门状态、挂闸异常等故障时,应该检查汽门油动机DEH控制组件、调节保安油系统,找到故障点并给予及时处理,才能保证机组安全稳定运行.