硬聚氯乙烯厚板简易成型工艺

<正> 我们曾为遵义第三化工厂制造了一套大型氯乙酸抽滤设备,投产一年多来情况良好。该设备主要由筒体、锥形盖、抽滤花板三部分组成,主要尺寸如图1所示。筒体和锥形差分别由20mm 和14mm 的硬聚氯乙烯板加工成型。全套设备料达1吨,属中型化工设备。在加工过程中,我们采用热浸加工工艺十分简便解决了,R 为900mm,板厚20mm 的筒体和板厚14mm 的锥形盖加热成型技术关键。     

大型煤气化炉用1（1／4）Cr—0.5Mo钢的热成形及热处理

1989年我厂为山东鲁南化肥厂承制的两台大型煤气化炉,按德士古煤气化技术设计制造。筒体材料选用A3817Gr11Cl_2(1(1/4)Cr-0.5Mo),板厚50mm,下筒体段堆焊奥氏体不锈钢耐蚀层,局部高温区堆焊Incoloy镍合金。封头和锥体段采用热     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢制板焊式加氢反应器的研制

通过国内最厚的2．25Cr-1Mo-0．25V钢制板焊式加氢反应器的制造，阐述2．25Cr-1Mo-0．25V钢厚钢板性能、厚壁筒节的成形及焊接、热处理等工艺过程，从而扩大了我国板焊式压力容器的壁厚界限，也为类似产品的设计选型提供了借鉴。     

大型钛材换热器的穿管

我厂为秦山核电厂承制的大型钛换热器为卧式两流程浮头式换烈器,筒体用12mm厚的16MnHR钢板制造,内有φ19×0.5mm薄壁焊接钛管2820根,每根管长5840mm,用8块折流板、13根拉杆和相应数量的定距管加以固定,管板为70mm厚的钛板,分固定侧和浮动侧,     

绕板容器的新焊接法

一、前言由三菱重工研制成功并已在多种化工装置上采用的螺旋式多层容器(绕板容器),内筒板厚约20mm,外筒板厚约10mm,并由3.2～4.5mm的薄板绕成螺旋式的多层筒体,由三者构成单一的筒节,最后通过环焊缝连接各筒     

国产400吨锻焊结构热壁加氢反应器制造成功

我国目前较大的400吨锻焊结构热壁加氢反应器是由洛阳石油化工工程公司设计,第一重型机器厂制造,提供给镇海石化总厂油品加工的心脏设备。该反应器本体材料为2~1/4Cr-1Mo钢,内壁堆焊309L+347L双层不锈钢,筒体内径φ3000mm,壁厚200mm,由9个筒节,上下封头、10个接管及两个弯管、裙座、内构件等组成。容     

环境腐蚀导致脱乙烷塔报废

某化工厂的脱乙烷塔由不等直径的两段筒体组成，中间由长度为500mm的锥体过渡段连接。塔体上段有8个筒节，9条环缝；内径为900mm，壁厚为14mm；塔体下段有11个筒节，12条环缝，内径为1400mm，壁厚为20mm。全塔总高约为32m，容积约为38m3。该塔设计压力为3．9MPa，操作压力为3．5MPa；工艺介质为H2、C1～C5；温度自下而上为－20～120℃；钢材为16Mn；整个塔体用玻璃棉和白铁皮进行外保温。该塔自1971年制造安装投用以来，连续运行了16年从未进行全面的质量检查，塔体保温层也从未打开检查过。投运16年后，于1988年进行检查，先从内壁测厚…     

8万吨/年φ1010mm氨合成塔断裂力学安全分析

一、φ1010mm氨合成塔简况上海锅炉厂1972年前生产了五台内径为φ1010mm的氨合成塔,其基本参数为: 内径φ1010mm 总壁厚 85mm 总长13,800mm (共8个筒节,每节长1725mm) 内筒材料 15MnV 内筒壁厚 19mm 外层层板材料 14MnMoVB 层板层数及厚度 11×6=66mm 设计压力 320kg/cm~2     

TA1工业纯钛焊接气孔的防治

从美国进口的钛辊直径为2m,外壁是用12mm厚的工业纯钛制造的。在试用中发现焊缝及熔合线处有多处φ0.1mm的微气孔,不能满足生产工艺及产品质量的要求。为挽救这根价值130多万元的钛辊,我们厂校和焊接学会进行了联合攻关。 尽管国内外对厚钛板的焊接已研究多年,但对如     

链条捆紧器

图1为我公司制造的离心式、螺杆式冷水机组的蒸发器、冷凝器筒体外壳的结构示意图,它主要由管板、上筒体、下筒体、垫板、衬环组焊而成。在进行上筒体合拢时,工艺上要求简体与垫板和衬环之间的间隙应小于0.38mm,上下筒体间的间隙为 6mm±1mm。为此,我们设计了一种筒体合拢用的链条捆紧器,如图2所示。     

压力容器新型封头的设计

前言目前,在中、低压容器和设备中,广泛使用标准椭圆形封头。文献[1]指出:标准椭圆形封头与壁厚相等的筒体联接时,可以达到与筒体等强度。但是,在实际使用时,必须考虑封头冲压减薄的因素,封头的壁厚需要增加裕度,一般高出筒体2mm。这样,实际上不等厚的联接才能达到封头与筒体等强度,因而增加了制造成本。     

《化工与通用机械》1975年1～12期目录索引

页21期5 题目名称容器 多层绕板容器的脆性破坏特性 双锥密封的初步试验与研究 整体多层包扎高压容器 超高压容器内壁应力测量的基本技术试 验 衬里尿素合成塔的制造 对断裂力学用于压力容器的初步分析 高压聚乙烯反应器 用于原子能压力容器上的螺栓拉伸装置 全多层结构高压容器的试验 绕板容器的新焊接法 多层包扎式高压容器筒体层板纵缝埋弧 自动焊 多层式高压容器筒体制造简化工艺试验 多层式高压容器筒节层板包扎应力测定 试验 套合面不机加工的热套容器试制 压力容器疲劳试验装置的设计和使用情 况 沪320。毫米热套筒节试验 叻3200毫米…     

大型卧式贮罐不圆度的控制

我厂定型产品100m~3液化石油气卧式贮罐为三类容器,其净重为28100kg,设计压力18kgf/cm~2,设计温度50℃,工作介质为液化石油气,直径φ2800mm,壁厚20mm,总长16994mm。筒体由九节筒节组成,与两端封头     

按照ASME要求对加氢反应器的优化设计

按照ASME第八卷第二册分析设计要求,采用有限元法对某公司加氢反应器进行应力分析设计。结果表明,与按规则设计要求相比,按分析设计要求设计是可以有效减小反应器的筒节厚度,节约制造成本。而且筒节厚度的减薄对反应器上的小接管开孔影响较小,可以通过增加接管壁厚进行开孔补强。     

纺染用烘干设备内筒的设计与制造

某纺机制造企业生产纺染用烘干设备，其内筒在设计与制造方面具有以下特点：封头直边加长且与筒体板厚悬殊又不同材质；制造了专用压头机预弯钢板；筒体与封头阍的连接采用搭接方式。由于简化了工艺降低了成本，从而提高了产品的经济性，可供相关厂家参考、借鉴。     

外压多层绕板容器的稳定性

众所周知,多层绕板容器的强度计算尚未解决,至于它的稳定性,刚刚才由(?)提到研究日程上来。最近,他在苏刊《强度问题》1985年№.8发表了“外压多层绕板容器的稳定性”一文。文中指出,过去有人研究过刚性和柔性层互相交替组成的多层容器的稳定性,但尚没有人研究过各层之间仅仅靠摩擦力连接的多层容器的稳定性。他们制作了两个内径为300mm、长度为320mm(其中一个是由两个长度为150mm的筒节沿全部壁厚用宽度为20mm的环焊缝焊接起来)的多层绕板容器进行试验。两个容器都是在厚度为4mm20~#钢的内筒上绕制26层厚度为1mm的10(?)2C1钢板     

厚壁小直径筒体冷成型研究

本文通过φ700×60mm厚壁小直径高压筒体的试验研究,提出了用油压机冷压成型一条纵缝厚壁小直径筒节的可行性,并将其成功地运用于高压单层容器的制造中。提出了组合式压型胎具的具体设计方案和制造中应注意的工艺难点。解决了用滚板机不能成型的筒节难题,扩大了油压机的使用范围。     

埋弧自动焊在小型容器环缝上的应用

小型空气压缩机储气罐通常采用A3钢板制做,板厚δ=4mm—6mm,筒体直径为350mm和273mm,长度1000mm左右,工作压力P=0.6MPa,属一类压力容器。这类直径较     

L形夹套成形工艺及模具设计

图1所示为某反应器筒体外壁有L形夹套的局部放大。其中筒体内径为3600mm,壁厚为28mm,L形夹套为搭接结构,厚16mm,两者皆为碳钢。从设备结构及生产过程看,L形夹套是该设备制造中最大的难点,需要在工装、模具方面加以解决。     

手工氩弧焊封底焊接工艺在我厂的应用

我厂生产的压力容器,其筒体部分是用4～5mm厚的1Cr18Ni9Ti钢板卷制成直径为400～600mm,经纵缝焊接而成的。筒身长约3～4m,需由几节筒体经环缝焊接而成。过去我厂采用手工电弧焊双面焊的方法进行焊接时,焊工要钻到筒体里面去焊。由于筒体直径小,使操作非常困难,尤其是在焊环焊缝时,每焊一条环焊缝,焊工都要进出筒体多次。在进行盖面焊前,还要用手工磨出坡口,