焊接试板厚度与冷弯合格率的关系

根据“压力容器安全监察规程”(以下简称“规程”)第43条l、3规定,容器出厂前应按要求制作焊接试板(以下简称试板),并作机械性能试验(σ_b、α_k、冷弯等)。试板机械性能试验如不合格(允许复验一次),则试样代表的容器焊缝为不合格。焊缝如不返修、则这台产品就得报废。我厂生产中引起试板试验不合格的主要原因是冷弯不合格,占试板不合格率的95％以上。影响试板冷弯结果的因素很多(见图1),主要是焊接接头的性能——塑性、连续性,特别是接头的表层质量如咬边、根部未焊透等影响更大。     

A3钢板焊接接头冷弯试验不合格原因的探讨

在制造压力容器时,每台压力容器需制备焊接试板,用以检验该容器焊缝的性能。我厂在做A3钢板焊接的容器的焊缝机械性能试验时,发现冷弯不合格的情况较多。在这些不合格冷弯试样中,问题大多出现在焊缝与母材的交界处。为此,我们对不合格的试样进行分析讨论。一、分析不合格原因 1.板材情况 A3钢板属于普通碳素钢,它在化工、石油行业中已广泛用作常、低、     

影响焊接试板合格率的因素

从表中可以看到,84～85年度的容器焊接试板合格率仅为92.5％,而近1/13的焊接试板不合格。根据《压力容器安全监察规程》(以下简称《容规》第43条的规定,焊接试板试验如不合格,经复试仍不合格则试板代表的容器焊缝为不合格。对于焊接试板不合格的容器,除一部份在结构许可时,可将原焊缝及热影响区去除,并另带试板重新焊接外,大部份容器只得报废。其结果一是影响生产周期,二是降低经济效益。     

热校形对焊接接头性能影响的探讨

在压力容器生产实践中,常常由于工装引起棱角度超差,需要进行热校形。为了说明热校形对焊接接头性能的影响程度,我们用同一规范的两块埋弧焊试板做了对比试验,并对其进行了较系统的机械性能和金相组织的比较。     

硅钢片铁芯与低碳钢的焊接

我们在对硅钢片铁芯与低碳钢板(A3)的焊接过程中(见图1),经反复试验,用结422焊条进行手工电弧焊,焊接接头的机械性能基本上保证了技术要求,现将焊接工艺方法介绍如下:     

解决20g埋弧焊冷弯角不合格的工艺措施

20g锅炉汽包埋弧焊接头冷弯角不合格是我国锅炉制造厂普遍存在的焊接质量问题。据统计,我厂1986年8～12月,试板冷弯合格率为82.4%t1986年1～5月,试板冷弯合格率仅为60%。在此期间,报废锅炉汽包13台,直接经济损失达5万余元。为此,我们针对20g埋弧焊接头冷弯角不合格的问题,进行了深入的试验研究,现已取得令人满意的效果。     

浅谈Mn13-1耐磨板与Q235B的焊接

Mn13—1耐磨板碳当量Ceq达到了3．35,远高于一般的合金钢,容易出现焊接冷裂纹。我们通过焊接试验以及焊接工艺评定掌握其焊接工艺,采用A302焊条,确定了Mn13—1耐磨板与Q235B焊接的焊接参数,按照该工艺方案实施生产,取得了满意的焊接接头质量。     

防止弯曲试验试样移位的方法

压力容器焊缝的机械性能通常由与之同时施焊且探伤合格的试板来代表,试样的拉伸、弯曲、冲击测试数据被视为容器的机械性能指标。对试样的机械性能测试尤其是弯曲试验必须予以充分的重视。我厂生产的各类消毒器,属于一类压力容     

试谈“压力容器焊接试板焊接接头机械性能检验标准”的完善化

贵刊No3期(总第21期)发表了关于制订“压力容器焊接试扳焊接接头机械性能检验标准”的设想一文。阐述了标准制订的原则、设想及待商榷的问题。在国标“钢制焊接压力容器”(“容标”)定稿、公布前夕,对其规定性附录F进行技术性讨论是十分及时、必要的。现谈谈我们对“压力容器焊接试扳焊接接头机械性能检验标准”(附录F)的看法。     

关于焊接接头拉力试验断裂位置的讨论

压力容器制造过程中,不论是焊接性能试验、工艺评定还是产品焊接试板都需要进行接头拉力试验。笔者看到诸多制造厂在拉力试验报告中存在一个较为普遍、值得讨论的问题——焊接接头断裂位置。“压力容器安全监察规程”中规定焊接接头的拉力试验采用短试样,见图1A。而在此之前均采用长试样,见图1B。短试样特点是:除拉力机夹持部分外,整个试样长度为焊接接头长度。这是因为短试样受拉伸的长度是由焊缝宽度加上两侧各6mm,而这6mm长度约等于通     

基于数值分析的汽车A柱加强板模具型面改进

汽车覆盖件A柱加强板要求产品外观洁净光滑,无起皱无裂痕,并且尺寸精度高便于焊接,以及具备合格的刚度。由于实际冲压中受力情况复杂,加之A柱加强板的形状比较复杂,以及高强度钢板的采用导致实际生产中容易产生拉裂、起皱或者回弹及拉毛等质量问题。为彻底解决此类质量问题并降低试模生产带来的模具生产时间成本,提高模具生产效率与质量,决定采用硬化模型引入有限元数值分析结合实际验证对产品试制生产过程进行分析,再采取针对性的解决方法对成型模具型面进行改进,解决内加强板生产出现的拉裂、起皱以及回弹等质量问题,提高覆盖件生产的质量与效率。结果证实数值分析方法在模具制造中准确有效。     

GB150—89《钢制压力容器》实施中的几个焊接问题

本文对GB150—89《钢制压力容器》实施中所涉及的焊接试板的拉伸、弯曲、冲击试验以及焊接返修工艺评定等问题进行解释。     

3Cr—1Mo—1／4V钢焊接工艺试验研究

通过对３Ｃｒ－１Ｍｏ－１／４Ｖ钢１５０ｍｍ锻板对接窄间隙丝板埋弧自动焊的焊接工艺性试验，确定了主焊缝焊接材料，探索出焊接质量稳定、可靠的焊接工艺规范参数。焊后对试板进行了力学性能试验，其结果表明，焊接的试板各项力学性能完全满足了技术要求，且判定邓日本制钢所同类产品的水平。     

国产超级奥氏体不锈钢SB-690 N08367换热管与管板的焊接研究

通过对国产超级奥氏体不锈钢换热管SB-690 N08367进行模拟管板与换热管的焊接工艺评定试验,对焊接试板进行力学性能、腐蚀性能等检测,结果表明,国产超级奥氏体不锈钢换热管SB-690 N08367的各项性能均满足要求,证明所选用的焊接材料、焊接工艺规范正确合理,可以替代进口SB-690 N08367用于生产.     

2A12铝合金板焊接裂纹分析

研究了CZ状态的铝合金板在退火时退火工艺对机械性能和原始组织的影响,继而对焊接性能产生影响,以及焊接的连接方式对铝合金焊接性能的影响,分析了2A12铝合金板材在焊接时出现裂纹的原因,并提出了解决方法.     

未焊透对铝焊缝使用性能的影响

报道了L3R焊接试板在无缺陷有焊缝余高、无缺陷无焊缝余高、有未焊透有焊缝余高、有未焊透无焊缝余高四组试样的拉伸试验结果和L3R热轧板和焊接板的裂纹张开位移试验结果。通过对四组拉伸试样抗拉强度和断裂位置的比较及热轧板和焊接板的裂纹扩展分析，对带轻微未焊透缺陷L3R焊缝对使用性能的影响进行了评价。     

15CrMo钢热成形封头的焊接工艺研究

针对15CrMo钢热成形封头的焊接接头抗拉强度不足的问题,通过焊接试验,完成了厚度为90mm钢板的焊接,经过一系列热处理,并对试板进行拉伸、冲击及弯曲试验,均为合格。为今后15CrMo钢热成形封头的焊接提供了较为可靠的依据。     

改善SA387Gr11CL1（H）钢焊缝低温韧性的试验研究

某台SA387Gr11CL1（H）钢冷换设备的产品焊接试板在进行力学性能试验时,焊缝一18℃冲击功不合格。通过分析研究和焊接工艺试验,查明了导致焊缝韧性不合格的原因。经过多次热处理试验,确立了适合的热处理工艺,运用于该台设备壳体焊缝中,显著提高了原焊缝的韧性,取得了良好效果。     

9％Ni钢焊接接头低温韧性研究

本文以典型的9％Ni钢——ASTM A553 type I钢板为研究对象，针对其易磁化、焊后易产生热裂纹和焊后接头低温韧性下降等对焊接工艺不利的因素，采用SMAW、SAW和GTAW三种焊接方法进行试板焊接试验，并通过焊接接头-196°C V形缺口夏比冲击试验、-163°C CTOD试验，以及金相试验进行焊接接头低温韧性分析，得出了9％Ni钢焊接技术的研究数据及结论。     

2A14铝合金搅拌摩擦焊焊缝表面鼓包原因分析

针对2A14铝合金搅拌摩擦焊焊缝表面鼓包现象,借助元素EDAX能谱分析和机箱制造工艺过程追溯,通过材料分析、焊接前处理方法研究、焊接工艺方法及热处理方法研究对机箱热处理后搅拌摩擦焊焊缝表面鼓包的现象进行了原因排查,并通过试板焊接试验复现了焊缝鼓包现象,对2A14铝合金机箱的焊前处理工艺进行了改进和完善。