沥青混凝土心墙的变形特性与施工控制

沥青混凝土心墙的变形是不可避免的，但应力求使心墙变形与坝体变形协调一致。在分析了三峡工程茅坪溪土石坝沥青混凝土心墙的变形特性后，提出了如何通过施工过程的控制使心墙变形与坝体变形相协调，即使在最大剪应变作用下也能发挥其良好的抗渗性能，从而保证工程安全稳定的运行。     

沥青混凝土心墙坝的应力及变形特性

基于三维有限元数值模拟技术,对某沥青混凝土心墙坝进行了应力及变形分析.计算中采用Duncan-Chang E-B模型作为坝体及心墙材料的本构模型,考虑蓄水后心墙上游堆石料的湿化效应,对大坝填筑和水库蓄水过程进行模拟,得到了竣工期及蓄水期两种工况下沥青混凝土心墙和坝体的位移、应力分布规律.计算结果表明,坝体及心墙的应力变形值均处在合理范围之内,坝体填料和心墙材料满足强度要求,为结构设计、施工提供了参考依据.     

浇筑式沥青混凝土心墙坝应力变形有限元分析

基于邓肯-张模型,运用数值仿真分析技术,对新疆某浇筑式沥青混凝土心墙坝进行有限元计算,得到竣工期和满蓄期大坝的应力变形特性。分析结果表明:顺河向水平最大位移及堆石体和心墙接触面最大竖向相对位移均发生在上游坝面约1/3坝高处;竣工期顺河向水平位移基本关于坝轴线对称;满蓄期,水压力作用下,顺河向位移向上游减小,而向下游增大,最大位移为9.1 cm。最大沉降发生在满蓄期,位于坝体中轴线偏下游约1/2坝高处,最大位移为16.7 cm。大主应力和小主应力沿坝高方向呈现从坝顶到坝底逐步增加的趋势,其最大值均发生在坝轴线处心墙与基座接触部位。研究所获得的计算分析结果,为同类工程的设计和计算分析提供参考。     

沥青混凝土心墙坝基座坡角研究

为研究基座坡角对沥青混凝土心墙坝基座应力变形的影响,以重庆巫山庙堂水库为例,采用非线性有限元方法分析了竣工期和蓄水期混凝土基座的应力变形特性及不同基座体型的拉应力图形。结果表明：在竣工期,基座上游侧或下游侧坡角增大时,基座水平位移、沉降和主应力值缓慢增大;在蓄水期,基座水平位移和沉降随基座上游侧或下游侧坡角减小逐渐减小,基座上游侧坡角增大可降低基座主应力值,而增大基座下游侧坡角会产生相反的效果;2种工况中基座两侧坡角同时增大会使基座压应力值增大,拉应力值减小;基座单侧坡角变化对拉应力图形的影响强于两侧坡角变化,建议在58～90°范围内采用上游侧坡角较大而下游侧坡角较小的基座,以改善基座应力变形情况。     

尼尔基水利枢纽主坝沥青混凝土心墙变形监测

根据尼尔基水利枢纽沥青混凝土心墙的结构特点及心墙与其它建筑物连接方式,针对工程中可能存在的薄弱部位进行专项监测。历经4年时间的观测,获得了大量可靠的监测数据,为设计人员一直关注的工程问题提供了合理的解释依据。     

阳江沥青混凝土心墙堆石坝应力变形特性研究

为了评价阳江抽水蓄能电站下水库沥青混凝土心墙堆石坝的安全性,采用非线性有限元法对覆盖层最厚的大坝断面开展应力变形计算,详细模拟大坝的施工和蓄水过程。计算结果表明：竣工期和蓄水期坝体应力变形分布规律总体合理,竣工期坝体水平位移极值分别为-22.74 cm和26.18 cm,沉降极值为-73.80 cm,沉降率为0.91%。蓄水后,坝体水平变形变化较为明显,沉降极值稍有增加;坝体大、小主应力极值分别约为1.30 MPa和0.63 MPa,位于坝基全风化层。蓄水期,心墙挠度变化范围为73.76～77.83 cm。蓄水前后,心墙大、小主应力小幅变化,均为压应力,应力水平均较小,极值为0.68,心墙不会出现剪切破坏。总体上,大坝应力变形在正常范围内,整体安全性高,大坝断面设计合理。     

某沥青混凝土心墙坝应力应变分析

文章通过建立坝体的二维模型,采用分级加载方式模拟坝体填筑过程,使模型单元和材料性质随时间改变,较好的计算了坝体的应力和变形。     

深厚覆盖层特性变化对沥青混凝土心墙坝动力反应影响研究

在我国西部强震区修建的沥青混凝土心墙坝大多建于深厚覆盖层上,深厚覆盖层的存在明显改变了覆盖层底部传入到坝体的地震动特性。考虑了覆盖层厚度、土体动力特性参数和土层结构型式等因素的变化,建立二维有限元计算模型,基于一致输入方法分析了覆盖层对沥青心墙坝动力反应的影响规律。结果表明：沥青心墙顶部加速度放大系数并非随覆盖层厚度增加而逐渐增大,而是存在一个临界厚度,超过此厚度时,加速度放大系数有所降低;同一厚度下覆盖层土体动剪切模量增加,则沥青心墙顶部加速度放大系数增大,随着饱和程度的增加,其加速度放大系数先增大后减小;覆盖层土体软弱细砂层的耗能作用使得覆盖层顶部加速度放大系数降低率达31.7%。     

三峡茅坪溪防护坝沥青混凝土心墙变形监测

在对茅坪溪防护坝施工期沥青混凝土心墙进行安全监测时,对心墙应变、应力、变形及温度状态等观测资料进行了较详细的分析探讨.目前监测结果为:心墙底部压应力测值增长与心墙高程升高关系协调.心墙不同高程处的应变主要受温度、上部荷载及两侧过渡料性质影响,从测值分析,心墙中上部应变随高程升高其值增长较快.心墙与过渡料间位错变形为-0.32～-32.95 mm,反映心墙压缩变形大于两侧过渡料沉降变形,且心墙中部变形较上下部变形要大.底部心墙与基座间水平变形为-1.85～17.89 mm,变形初期主要受施工影响,后期施工对其影响较小,总体变形稳定.分析表明心墙现阶段变形稳定,符合土石坝变形基本规律.     

三峡工程茅坪溪防护坝沥青混凝土心墙工作性态研究

本文对沥青混凝土心墙的温度、应力、应变、位错变形进行分析,通过分析心墙底座压应力为1．37-1．55MPa;心墙上下游面均为压应变,上下游面平均压应变分别为-21．53kμε和-19．30kμε;心墙与基座位错变形多在-1．93mm以下,心墙与过渡料之间的垂直位错变形在-3．85～_48．59mm之间,心墙上下游水位差37．89m,以上说明心墙防渗效果好,应力应变工作性态正常。     

本构模型参数对土石坝沥青混凝土心墙位移的影响研究

沥青混凝土心墙坝是土石坝的主要坝型之一,因其具有多种优点而得到广泛应用.针对新疆某沥青混凝土心墙坝进行了有限元计算,分析了邓肯-张E-μ模型参数对沥青混凝土心墙的最大水平和竖向位移的影响,为邓肯-张模型参数取值和计算分析提供参考和依据.     

茅坪溪土石坝沥青混凝土心墙施工期变形分析

介绍了茅坪溪防护土石坝施工期沥青混凝土心墙安全监测情况，对心墙应力、应变、变形及温度状态等观测资料进行了较详细的分析探讨。目前监测结果为：心墙底部压应力测值较理论计算值小，其增长与心墙高程升高关系协调。心墙不同高程处应变主要受温度、上部荷载及两侧过渡料性质影响，从测值分析心墙中上部应变随高程升高增长较快。心墙与过渡料间位错变形反映心墙压缩变形大于两侧过渡料沉降变形，且心墙中部变形较上、下部变形要大。底部心墙与基座间水平位移变形初期主要受施工影响，后期施工对其影响较小，总体变形稳定。分析表明心墙现阶段变形稳定，应变、应力测值和温度变化正常，工作性态良好，心墙与过渡料及填筑料间能协调变形，符合土石坝变形基本规律。     

塑性混凝土心墙坝应力变形特性研究

为研究塑性混凝土心墙坝的应力变形特性,通过选取合适的本构模型、接触单元、施工过程和蓄水过程模拟方法等,结合工程实际,运用三维非线性有限元法对大坝应力变形进行计算分析。研究结果表明:在竣工期和蓄水期,坝体的水平位移及垂直位移的分布特征与一般均质土坝一致;大坝的大主应力均为压应力,从坝面向坝内应力逐渐增大,且最大值发生在坝体底部心墙附近;小主应力除局部存在较小的拉应力外,其余均为压应力。     

堆石坝浇筑式沥青混凝土防渗墙概述

结合我国水利工程实例，探讨了堆石坝浇筑式沥青混凝土心墙发展趋向，并将浇筑式沥青混凝土心墙与斜墙坝，浇筑式沥青混凝土心墙防渗方案与混凝土面板、粘土心墙防渗方案进行了比较，论述了浇筑式沥青混凝土心墙的优越性以及减薄的可行性。     

沥青混凝土心墙堆石坝地震变形评价方法及其可靠度分析

沥青混凝土心墙堆石坝可就地取材,工程造价低,在我国西部强震区被广泛应用。因其工作条件复杂,且筑坝材料具有非线性特性,故其地震安全评价问题一直受到工程界的关注。因此开展地震作用下沥青混凝土心墙堆石坝的可靠度分析具有理论意义和工程应用价值。本文以坝体裂缝作为坝体地震变形破坏的判断依据,将坝体地震变形倾度作为地震安全的控制指标,建立了基于倾度法和中心点法的沥青混凝土心墙堆石坝地震变形可靠度分析方法。以某98 m高的沥青混凝土心墙堆石坝为例,进行了地震变形的可靠度分析。结果表明:基于本文沥青混凝土心墙堆石坝地震变形可靠度分析方法,获得的大坝设计基准期内的年计地震变形失效概率py=2.156×10^-6,对应的可靠指标β=4.6,满足规范要求;采用倾度法和中心点法相结合,可以考虑坝体材料分区的影响,获得较为准确的土石坝地震变形失效概率结果,对土石坝具有普遍适用性。本文提出的土石坝坝体地震变形可靠度分析方法,可为沥青混凝土心墙堆石坝抗震设计、地震风险分析以及风险等级的建立提供依据。     

塔城地区浇注式沥青混凝土心墙坝心墙技术研究

介绍了塔城地区已建浇注式沥青心墙坝水库,对浇注式沥青心墙技术指标、施工配合比进行研究,为类似工程和项目提供经验和和借鉴依据。     

哈尔嘎廷郭勒沥青混凝土心墙坝坝坡稳定控制

简介哈尔嘎廷郭勒水电站沥青混凝土心墙坝结构设计,依据《碾压式土石坝设计规范》规定,采用《土质边坡稳定分析程序》,从线性和非线性指标两方面对大坝坝坡稳定控制过程进行详细分析和计算,对坝体结构设计进行佐证,并有针对性地提出了安全加固措施。