316L不锈钢

正316L是含钼不锈钢,最大碳含量为0. 03%,由于钢中添加2%～3%Mo,具有下列优良性能:耐腐蚀性,特别是耐点蚀性、高温条件下,当硫酸的浓度低于15%或高于85%时,具有广泛的用途、耐海洋和侵蚀性工业大气的侵蚀,耐腐蚀性能优于304不锈钢;耐高温,抗蠕变性能好、可在1600℃以下的间断使用和在700℃以下连续使用,在800～1575℃范围内,可以使用,最好不要连续使用。但在该温度范围以外可以连续使用时有     

���֡�L�͸ֳ�����������dz��

 针对国内球扁钢、L型钢生产效率及成材率偏低的问题,从球扁钢、L型钢生产线设备选型与布置、轧件断面冷却不均、冷床预弯等方面围绕球扁钢、L型钢的长尺生产进行了技术分析。采用推钢式加热炉取代步进式加热炉、BD1+BD2+3机架水平连轧的布置形式、终轧后设置喷雾嘴对内侧表面进行强制冷却以及增加冷床预弯功能,可有效解决球扁钢、L型钢的长尺生产问题。     

L245/316L双金属复合管的失效分析

为探明西部某气田L245/316L双金属复合管失效原因,采用一系列理化性能检测方法,并结合现场实际工况,进行综合分析。研究表明:焊接过程中焊趾附近Cr、Ni元素稀释,在Cl-的作用下,形成斜向上的腐蚀凹槽;封焊处存在斜向下的微裂纹,而过渡焊区域为高硬度马氏体组织,裂纹一旦扩展将不具备止裂性能;根焊和过渡焊交界处含有气孔夹杂,气孔周围容易产生应力集中。在以上三个因素共同作用下形成刺漏点,腐蚀性介质通过刺漏点与基管直接接触,基管腐蚀减薄至管壁不能承受内压力而爆管。     

L4、L6电工圆铝杆工艺参数探讨

根据电工圆铝杆生产工艺过程中的各种影响因素,合理选取铸造参数,调整轧制参数,生产L4、L6电工圆铝杆.     

L415QB+316L复合管焊接裂纹分析

针对L415QB+316L复合管焊接接头封焊难以控制,熔合区易出现裂纹这一问题,利用光学显微镜和扫描电镜,观察分析了接头熔敷金属和裂纹区的组织和成分变化,探究了其对裂纹生成的影响。结果表明,淬硬组织、氢、异种钢接头处的复杂应力状态导致了裂纹的形成。通过采用多层预热、焊后空冷、严格控制层间温度等工艺措施,增强组织的均匀性,可以有效防止焊缝中的冷裂纹产生。     

L245NB与316L钢管对焊工艺

针对高酸性气田用钢L245NB和316L钢管进行对接焊,采用钨极氩弧焊打底,焊条电弧焊填充盖面,通过反复工艺性试验,确定了焊接材料、焊接工艺参数,并对焊接接头进行了X射线探伤、力学性能试验、金相分析及抗腐蚀性能检测。结果表明:焊接接头X射线探伤检测为Ⅱ级,焊接接头各项力学性能指标均合格,焊缝区金相组织为奥氏体+鳞片状铁素体+树枝状铁素体,抗晶间腐蚀倾向检测与抗Cl-应力腐蚀性能检测试件均未见裂纹,试件失重腐蚀气相、液相平均腐蚀速率分别为0.024 6,0.046 0 mm/a,拟订的L245NB和316L钢管对焊工艺方案是可行的。     

L415/316L复合管焊接施工质量控制

L415/316L复合管综合了不锈钢管的耐腐蚀能力和碳素钢管的承压能力,正逐步在油气田领域得到广泛应用。针对该材料的焊接工艺特点,结合现场焊接施工实际,提出了焊接质量控制措施。     

316L,317L和904L不锈钢在含溴离子醋酸溶液中的腐蚀行为

针对某厂精对苯二甲酸(PTA)生产装置氧化单元设备的腐蚀问题,在高温高压反应釜中进行了浸泡腐蚀试验,研究了温度对有氧和无氧条件下316L、317L和904L不锈钢在含Br^-醋酸溶液中耐蚀性的影响,采用电化学测试、体视显微镜和扫描电镜等方法,分析了3种材料的电化学特征及表面腐蚀形貌。结果表明：随着温度的升高,3种材料的腐蚀速率均逐渐增大,且其在有氧条件下的腐蚀速率比无氧条件下的大,3种材料的耐蚀性按从高到低的顺序依次为904L不锈钢、317L不锈钢和316L不锈钢;当温度为60℃时,3种材料的腐蚀程度均较轻,其表面均保持金属光泽,无明显腐蚀痕迹;随着温度的继续升高,材料表面的腐蚀程度加剧;当温度低于60℃时,3种材料均发生了点蚀,其点蚀电位按从低到高的顺序依次为316L不锈钢、317L不锈钢和904L不锈钢。     

基于L1/L2极限学习机的熔池熔透状态识别

针对电弧焊熔池变化过程中非线性因素导致的熔透状态识别准确率低的问题,利用极限学习机（ELM）网络框架,提出一种基于L1/L2范数约束的ELM熔透状态识别模型.通过高速视觉传感系统获取熔池图像,利用主成分分析来进行特征提取.采用结构简单、训练简便的ELM算法来训练熔透识别模型,并利用L1范数约束抑制ELM输出权重中的异常值以改善ELM算法的泛化能力,同时利用L2范数约束来平滑ELM输出权重以获取熔池图像中的团块特征,提高熔池熔透状态的识别准确率.结果表明,基于L1/L2-ELM的熔透状态识别模型能够快速有效地判别熔池的全熔透、未熔透、过熔透三种状态.     

550L板坯升级轧制600L牌号带钢试验研究

针对高强汽车钢生产合同量小、规格繁多,混浇坯和合同余材多的问题,以550L带钢的生产为例,研究了终轧温度、冷却速率对550L带钢组织以及力学性能的影响。结果表明,粗轧在再结晶区利用大变形量获得细小均匀的奥氏体组织;精轧采用低温轧制,获得内部有大量变形带的扁平状奥氏体组织,可以提高晶界面积,增加相变形核核心和驱动力,在随后的超快密集冷却过程中形成晶粒细小的铁素体组织,充分发挥细晶强化、相变强化、析出强化、位错强化的作用,使其性能达到高级别600L牌号带钢性能,实现了升级轧制,解决了上述问题。     

L245NB+316L复合管返修焊接工艺试验

试验采用钨极氩弧焊进行封焊、根焊、过渡层焊,焊条电弧焊进行填充和盖面,优选TGFA-309L(φ2.2 mm)、TGS-309MoL(φ2.4 mm)、AROSTA309Mo(φ2.0 mm)焊接材料,针对气质条件总压力不大于15 MPa、CO2摩尔含量不大于0.35%,Cl-质量浓度为60 g/L工作环境,L245NB+316L复合管进行了返修焊接工艺试验。试验结果表明:焊接接头各项力学性能指标合格;晶间腐蚀、抗Cl-应力腐蚀性能试验试件均未见裂纹;失重腐蚀性能试验结果表明,气相平均腐蚀速率为0.022 3 mm/a,液相平均腐蚀速率为0.068 1 mm/a,均能满足相关标准要求。     

304L/ER316L奥氏体不锈钢焊接板的点蚀行为

采用三氯化铁浸泡试验和电化学试验研究了核电站乏燃料池覆面用304L/ER316L/304L奥氏体不锈钢焊接板在3.5%(质量分数)NaCl溶液(溶液1),含2700mg/L B3+的纯硼酸溶液(溶液2)和含2700mg/L B3++200mg/L Cl-的混合溶液(溶液3)中的点蚀行为,同时研究了温度和氯离子对其点蚀行为的影响。结果表明:在三种溶液环境中,焊接板不同区域的耐点蚀性能由强到弱依次为焊缝区>母材区>热影响区。焊缝金属耐点蚀性能最优的主要原因是Ni、Mo含量较高,而热影响区的最差是由于显微组织不良。在30,40,60℃溶液2中,即使在高电位下也未观测到焊接板发生明显点蚀,而掺杂200mg/L Cl-后,焊接板的点蚀倾向显著增加,点蚀敏感性随温度升高而升高。符合设计参数的纯硼酸溶液是很好的服役环境,但当其中加入Cl-后,焊接板的耐点蚀性能会大幅降低,故乏燃料池在服役期间,应严格控制水温变化并监控水质,避免温度长时间过高及侵蚀性Cl-含量超标。     

904L材料的焊接

904L材料的焊接性良好,其铬、镍、钼含量较高,抗腐蚀能力强,被广泛应用。本文对904L材料的焊接工艺进行了探讨。     

L360QB/316L复合管电弧焊环焊缝接头组织性能研究

对壁厚(11+2) mm的L360QB/316L复合管进行了环焊,基层采用手工电弧焊,过渡层及覆层采用背部充氩保护的TIG焊;对其焊接接头进行拉伸、弯曲、刻槽锤断及晶间腐蚀试验评价了环焊缝的性能,采用光学、扫描电镜对焊接接头的显微组织及主要合金元素的扩散进行了分析.试验结果表明:环焊缝焊接接头性能良好且具备耐晶间腐蚀性能;环焊缝组织明显分为合金钢层、扩散层、过渡层、不锈钢层四个区,过渡层对不锈钢层焊缝起到了很好的隔离作用;环焊缝焊接接头中不锈钢层焊缝沿水平方向的硬度分布基本未发生明显变化,焊缝、热影响区、母材的力学性能差异不大.     

Role of Nitrogen Uptake During the Oxidation of 304L and 904L Austenitic Stainless Steels

Nitrogen uptake affects corrosion of stainless steel in diesel exhaust systems where urea is injected to reduce NO _x . This was examined by exposing plasma nitrided 304L and 904L to humid air at 450–600 °C. The samples were characterized primarily by using XRD, AES and XPS. The as-nitrided samples had 10–20 at.% N in 3–40 μm layers dominated by expanded austenite supersaturated with N, or the S-phase. Nitrogen was detrimental, with oxide thicknesses about 70–100 times thicker than on as-received 304L and 2–5 times thicker on 904L. In the S-phase the Cr activity is reduced by short-range ordering with N, hampering formation of protective oxides. On 304L the fraction of thick oxides decreased significantly with increasing temperature, despite formation of CrN, since formation of bcc promotes Cr diffusion. For 904L the S-phase is more stable and the corrosion less severe due to its alloying content. At 500 °C formation of CrN enhanced the corrosion.     

Microstructures of L2_1/L1_2 multi-phase intermetallics in Co-Ni-Al-Ti system

1　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＩｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃｃｏｍｐｏｕｎｄｓｈａｖｅｔｈｅ ｐｒｏｍｉｓｅｏｆｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒａｌａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ,ｗｈｉｌｅｔｈｅｒｏａｄａｈｅａｄｉｓｈｉｎｄｅｒｅｄｂｙｉｔｓｌｏｗｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｒｅｅｐｒｅｓｉｓｔａｎｃｅａｎｄｐｏｏｒｒｏｏｍ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｄｕｃｔｉｌｉｔｙ .Ｔｈｅ ｐｒｅｖｉｏｕｓｒｅｓｅａｒｃｈｓｕｇｇｅｓｔｅｄｔｈａｔｍｕｌｔｉ ｃｏｍｐｏ ｎｅｎｔａｌｌｏｙｉｎｇｔｏｐｒｏｄｕ…     

Effect of Cold-Rolling on Precipitation Phenomena in Sensitized Type 316L and 340L Austenitic Stainless Steels

Precipitation phenomena in Type 316L and 304L stainless steels were studied mainly by transmission electron microscopic (TEM) observations after cold-rolling ranging from 0% (as solution annealed) to 80% reduction in thickness,and then by sensitization treatment. Precipitates were identified by electron diffraction analysis and EDS analysis.Precipitates observed in sensitized 316L stainless steel were sigma and chi phases, whereas carbide and sigma were observed in sensitized 304L stainless steel. Recrystallized grains were formed in 30% cold-rolled and sensitized 304L.However, the tendency toward recrystallization in sensitized 316L was much lower than in 304L. Precipitation of sigma and chi phases was accelerated by cold-rolling and they were observed at grain boundaries in lower cold-rolling; they were also seen, in grain interiors in higher cold-rolling. Higher deformation induced partially recrystallization combined with precipitation, resulting in the formation of heterogeneous microstructures.