有源功率因数校正电路中电压、电流放大器补偿网络元件之计算(下)

<正>(续上期)8连续导通模式PFC控制器中电流放大器补偿网络的分析电流放大器只在连续导通模式PFC控制器中使用,它的补偿网络也采用图1所示的形式。但各公司的PFC IC的产品资料中,关于补偿网络元件的计算方法,普遍缺乏对公式的详细说明,也没有给出前提条件,同一个元件的计算公式往往不尽相同,电路图中所给出的元件具体参数差异较大,彼此之间相差可达十多倍,无法使人确信哪个公式或参数更正确。因此建议读者在使用这些资料时,要通过自己的实验来作出正确与否的判断。     

有源功率因数校正电路中电压、电流放大器补偿网络元件之计算(上)

首先介绍线性系统的传输函数以及用波德图表示它的频率特性的方法、零点、极点的概念等,在此基础上讨论有源功率因数校正电路中电压放大器和电流放大器补偿网络的作用,给出有关补偿元件的计算方法。     

一种输入电流间接控制的有源功率因数校正电路分析

分析了一种简单实用的输入电流间接控制的有源功率因数校正电路，给出了仿真和实验结果。     

三相整流电路有源功率因数校正技术

介绍并归纳总结了三相整流电路有源功率因数校正技术的研究现状及各种三相有源功率因数校正电路的优缺点。在此基础上,指出了其发展趋势。     

一种有源功率因数校正电流畸变抑制控制技术

为了减少风机驱动系统对电网造成的谐波污染,设计了一种带有功率因数校正功能的风机驱动器。在此项技术中,电流过零点畸变会影响功率因数校正的性能,为此提出了一种新的过零点畸变抑制方法并给出了理论证明和具体实现方式。采用占空比前馈补偿的数字控制,可以减小输入和输出电压对电感电流控制的干扰,从而使得输入电流能理想地跟踪输入电压。为了验证前馈补偿的效果,对输入阻抗进行分析进而说明了前馈补偿对电流相位超前的抑制作用。为得到准确的反馈电流,提出了一种电流采样方法,根据开关的占空比信息在一个PWM周期的两个不同时刻采样两次。文中所提出的方法可以有效抑制电流相位超前,减小电流过零点畸变,优化电流采样算法。仿真和实验结果都证明了所提出方法的正确性和有效性。     

大功率单相有源功率因数校正主电路的研究

本文提出了传统型单相有源功率因数校正主电路在实际应用中因为二极管反向恢复产生的电流冲击等问题，分析比较了三种改进型大功率单相有源功率因数校正主电路，其中包括串联高压碳化硅肖特基二及管主电路．从新型器件应用、主电路修正和软开关三方面分别解决电流冲击等问题，提高了大功率功率因数校正主电路的可靠性。     

有源功率因数校正电路控制方法的研究与仿真

如何结合整个控制系统,设计满足要求的有源功率因数校正电路已成为实际应用中必须面对的问题。主电路运用简单高效的Boost型功率因数校正电路,并在电路控制系统采用电流、电压两个闭环,对电流环采用PI控制。用Simulink软件建立了仿真电路,分析PI参数在电力电子开关控制中对输出电压的影响,证明了双闭环PI控制方法解决谐波污染的有效性。     

等离子彩电功率因数校正(PFC)电路简介(上)

为了减少对交流电网的谐波污染,国际上已经推出了一些限制电流谐波的标准,如IECl000-3-2ClassD标准,要求必须采取措施降低输入电网的电流谐波含量,提高功率因数,这就是使用功率因数校正电路的主要原因。     

改进型Boost ZVT-PWM有源功率因数校正电路技术

针对传统的Boost ZVT-PWM有源功率因数校正电路中辅助开关管为硬开关工作状态下开关关断损耗大、系统效率低的缺点,提出了在辅助开关管电路中增加无损耗的吸收电路来实现辅助开关管的软关断。改进型Boost ZVT-PWM功率因数校正电路使整个电路的开关管都处在软开关状态,提高了系统的效率;同时,消除了由于开关温升上升引起的干扰,确保了整个系统的可靠性。仿真结果验证理论分析的正确性。     

等离子彩电功率因数校正(PFC)电路简介(下)

连续导电模式(CCM)功率因数校正电路结构框图如图5所示。(2)IC(集成电路)得电工作后,输出图腾柱信号去控制开关管VTl进入开关状态,同时,整流桥堆VDl整流输出的100Hz脉冲经电阻R3和R4分压后,加到IC的内部乘法器的一个输入端;PFC电路整流输出的     

电力电子装置谐波抑制,无功补偿及有源功率因数校正技术综述

本文对电力电子装置谐波抑制、无功补偿及有源功率因数校正技术进行了综述,其中包括基本原理、应用特点及发展趋势等;并重点介绍了有源功率因数校正技术的国内外研究现状。     

一种零电压转换双升压有源功率因数校正变换器

针对双升压功率因数校正(DBPFC)变换器在低电压大电流输入时开关损耗大、效率偏低的问题,提出一种可实现零电压转换(ZVT)的有源DBPFC变换器拓扑。通过增加一个有源辅助谐振支路和适当的控制策略,可以大幅减少主电路开关管和升压二极管的开关损耗,同时并未增大各开关器件的电压应力。详细分析了变换器拓扑在一个开关周期内的工作模态,对软开关实现条件和实现类型进行了理论分析的同时给出了主要的仿真波形。设计了基于该拓扑的原理样机,样机输出波形验证了理论分析的正确性,表明各开关器件均实现了不同类型的软开关,样机效率曲线表明变换器能提升工作效率达到1.2%~2.2%。     

一种新颖有源功率因数校正开关变流器电路的设计

分析研究了单相电流连续和电流不连续型Boost功率因数校正开关变流器拓扑.针对单相电流连续Boost型功率因数校正变流器开关压力和输出电压高的缺点,提出了带有源浮充平台的Boost型功率因数校正交流器方案.详细阐述了其工作原理和控制方法,在此基础上,结合单周控制技术和控制方法的原理,提出了一种新型功率因数校正AC/DC开关变流器电路,并给出了电路实验结果.     

小电流接地系统不对称电压有源补偿控制方法

中性点非有效接地的中压配电网中,线路换位不佳、非全相供电以及消弧线圈电压谐振等因素均会导致系统三相电压不对称出现零序电压,威胁电网安全运行。分析了小电流接地系统不对称电压的产生机理,根据电压、电流互换特性研究了不对称电压与注入系统电流间的约束关系,提出了通过注入电流消除不对称电压的有源控制新原理。结合有源补偿装置给出一种可适应系统结构动态变化的不对称电压实用闭环控制方法,从任意幅值和相位的初始注入电流开始,先固定电流幅值改变相位使不对称电压达到最小,再固定相位改变注入电流幅值使不对称电压达到全局最小,即趋近于零。仿真验证表明所提方法可灵活、有效地控制不对称电压,维持电网三相电压平衡。     

最新低成本有源功率因数校正控制器技术研究

介绍了一种最新的临界断续导电模式DCM Boundary的有源功率因数校正APFC控制器MC34262的主要特点,并重点讨论了其应用电路的设计过程.在高功率因数的基础上,其8个管脚的简单封装和较少的外围器件,又大大降低了功率因数校正PFC变换器电路的设计成本.     

基于零电压转换的电能质量补偿设备直流储能单元电压控制技术

电能质量补偿设备可以确保电机稳定可靠运行,采用整流电路给其直流储能单元供电会产生大量谐波。为降低整流电路的影响,在有源功率因数校正电路的基础上,提出利用零电压变换技术实现主开关器件通断的改进技术方案,设计了完成该方案的电路拓扑结构,深入研究了电路的工作过程及功率器件的开关状态。仿真结果验证了方案的有效性与可行性。     

三电平BOOST电路在功率因数调节(PFC)方面的应用

为了解决较高电压等级直流负荷(如电动汽车)前端整流装置对电网造成的谐波污染问题,笔者根据三电平结构的发展和boost PFC电路的应用,阐述了一种适用于高电压等级、基于三电平拓扑结构的PFC AC-DC变换器的控制策略,分析了其在应用载波移相调制技术下模块化结构,以及其输入、输出电压特点、电感二倍频电流的电气特征,搭建了三电平Boost电路控制及电路模型,得到了较高电压等级PFC变换的方案.仿真结果表明,基于三电平Boost的PFC变换器电流环灵敏度高,能有效实现PFC变换,解决了电感电流波纹过大的问题.     

Boost PFC电路中开关器件的损耗分析与计算

根据开关器件的物理模型，分析了开关器件在Boost电路中的损耗，并计算了Boot PWM和PFC两种不同电路的开关损耗，给出了开关器件的功耗分布。最后对一台3kW的Boost型PFC整流电源进行了优化设计。     

结合电流应力优化与虚拟电压补偿的双有源桥DC-DC变换器三重移相优化控制

为了同时减小双有源桥（DAB）DC-DC变换器的电流应力和提高动态响应速度,该文在建立三重移相下六种模式的传输功率、电流应力等工作特性模型的基础上,提出一种基于三重移相的结合电流应力优化与虚拟电压补偿的控制方法。该方法由电流应力最优移相角模型和虚拟电压补偿方法构成,通过KKT条件获取电流应力最优的移相角模型,结合虚拟电压补偿方案估算传输功率值以提高负载突变及输入电压扰动时的动态响应速度。该方法在保证电流应力优化的同时,能够实现快速的动态响应,并且参数易于调节,可移植性好。最后,搭建了一台小功率样机进行三种方案的对比实验,验证了该文控制方法的正确性及优越性。     

超、特高压输电线路中潜供电流的电路分析和计算

针对目前超、特高压输电线路中潜供电流的问题,从三相长线的工频全等效电路出发,首先指出了计算工频潜供电流的电磁感应和静电感应通道,其中大地回路的感抗就是三相导线的互感抗。单相接地及其两侧开关开断后,三相线路中负载电流的3倍零序分量将由末端变压器的中性点返回,通过由故障相的部分正序电感、对地电容和线路零序电感组成的电桥电路,而接地电阻就是检流计支路,它所通过的乃是潜供电流的电磁感应分量,推导出了相关的计算公式和进行了典型计算,指出,感应电流的大小与线路长度的平方成正比,沿线按照直线的规律分布,中点接地时的电流为零,首、末两端为最高和彼此反相。然后推导了潜供电流静电感应分量和熄弧后恢复电压的计算公式,进行了相应计算,前者主要与相间电容大小即线路长度成正比(与接地位置无关),通常远比电磁感应分量为大,并与后者的相位角相差90°。