共查询到9条相似文献，搜索用时 0 毫秒
1.
我厂受某厂委托,返修的33台三段冷却器为1Cr18Ni9Ti不锈钢制成,其介质为氧气,工作温度160℃,工作压力4MPa。该产品为Ⅱ类容器,纵缝长1235mm,要求全部返修。由于该设备为18-8铬镍奥氏体不锈钢制造,其筒壁薄(4mm)、受热快、热膨胀系数大,易产生变形,又因筒体内装有管束,要求 相似文献
2.
研究了18Cr-8Ni型不锈钢的晶间腐蚀与电位的关系。结果表明,在纯化过渡区(Ⅰ)和二次过钝化区(Ⅱ),敏化了的不锈钢产生严重的晶间腐触,而未经敏化的淬火钢则不发生;但是,在过钝化区(Ⅲ),淬火锅呈现明显的晶间腐蚀而敏化的反不发生。结合溶液分析,我们认为,在(Ⅰ)区和(Ⅱ)区,晶间腐蚀分别是贫铬区和碳化铬的选择性溶解所引起的;在(Ⅲ)区,它可能是晶界处原子排列的不整齐性或者晶界处的应力所引起的,因此,退火能显著地减轻不锈钢在(Ⅲ)区的晶间腐蚀。因为晶间腐蚀的起因、程度以及各种钢对于晶间腐蚀的相对敏感性都随着电位而变化,恒电位法有可能发展成为研究、防止、检查晶间腐蚀的一个有力的工具。 相似文献
3.
铬在18铬-8镍型不锈钢晶粒边界的贫铬层中的分布 总被引：2，自引：0，他引：2
利用本文作者等最近发展的量电法,进一步研究了18Cr-8 Ni型不锈钢的贫Cr区。在不同电位下测定J-t曲线并对所得溶液进行分析的结果表明,贫Cr层是由贫Cr程度不等的连续区域组成的.对于在650℃敏化处理2小时的18Cr-8Ni型不锈钢说来,贫Cr层中含Cr量低于8.7%的仅128埃(Cr_(23)C_6的每一侧),低于16.1%的仅384埃,而整个贫Cr区宽度则达200埃左右。这样,利用这一方法,我们第一次定量地得出了Cr在贫Cr层中的分布图。 相似文献
4.
正0前言18-8型奥氏体不锈钢,包括在其基础上增加Cr、Ni含量并加入Mo、Cu、Si、Nb、Ti等元素发展起来的高CrNi系列钢,铬、镍含量分别约为19%和10%,在氧化性介质中耐蚀性优良,在工业生产中应用量逐年递增,其在不锈钢的使用中占据主体地位,但焊接时易出现焊接热裂纹。1奥氏体不锈钢焊接热裂纹1.1结晶裂纹奥氏体不锈钢含镍量较高,液、固相线的温度区间较大,焊缝结晶时间较长,且单相奥氏体结晶方向性强,所以杂质偏析比较严重,易产生结晶热裂纹。这是 相似文献
5.
本文研究了不同成分18-8型奥氏体焊缝金属的TTS曲线,得出超低碳级成分比用市售含铌焊条的抗晶间腐蚀能力优越。试验指出,在超低碳级成分的基础上适当提高含Cr量可显著捉高焊缝金属的腐蚀性能。 相似文献
6.
7.
<正> 1.问题的提出奥氏体类不锈钢的管形部件是国防和民用各类舰船不可缺少的材料。长期以来制造航海、潜海装备的管形件所采用的专用不锈钢种,屈服极限仅达294MPa左右,这不仅限制了舰船的航速而且也不经济。为满足实际应用的要求,应制造出屈服极限大于 相似文献
8.
采用填丝钨极氩弧焊(TIG)方法对复层厚度仅为0.3mm的Super-Ni叠层复合材料与18-8不锈钢进行焊接试验。焊后对焊缝的微观组织及显微硬度、熔合区附近元素分布等进行分析。结果表明:叠层复合材料与焊缝形成可靠的熔合,Super-Ni复层侧熔合区附近的显微硬度升高(HM190);18-8不锈钢侧焊缝的显微硬度低于不锈钢母材的,不锈钢热影响区的显微硬度最高(290HM);不锈钢一侧热影响区形成δ铁素体和碳化物析出;母材与焊缝间形成Fe与Ni元素的明显过渡,叠层复合材料侧元素过渡区域的宽度为80～85μm,18-8不锈钢侧元素过渡区域的宽度约为20μm;焊接中应使钨极氩弧偏向18-8不锈钢一侧,以避免Ni复层的过度烧损。 相似文献
9.
前文叙述18/8/3/1 Cr-Ni-Mo-Ti不锈钢经1300℃固溶处理后,在750°—950℃保温,δ-铁素体先分解为奥氏体,随后才有δ→σ的转变,并观察到在δ-铁素体分解过程有TiC的沉淀。金相观察不易看出分解初期在γ/δ及δ/δ相界上所析出组织的细节,因而应用电子显微镜作进一步的观察。金相样品的尺寸为8×4×3毫米,样品经1100℃保温半小时后水淬,然后分别在850℃保温不同时间。用电解磨光方法制备作品,电解液成分及电解,磨光条件大致如前文所述。磨光后用苦味酸酒精溶液蚀刻,但在个别情况下,也用碱性赤血盐溶液。这两种侵蚀剂的成分为: 相似文献