滴灌模式中支管管径的选择

为了合理选择滴灌支管轮灌模式下的支管管径,文中结合辽宁现有工程实践,对支管适宜控制面积、支管单元水力特性和支管单元经济性等方面进行分析。研究结果表明管径越大,轮灌单元面积越大,在管径适宜控制面积范围内,水力性能均满足设计要求;支管单元的经济性随着管径的增大而降低,但选择小管径增加了施工和运行管理的难度。因此,综合考虑辽宁地区支管管径宜选择50mm或63mm,集中连片的规模化片区支管轮灌管径宜选择63 mm。     

冷库冲霜排水横支管水力计算研究

冲霜排水横支管水力计算正确性关系到整个冷库的安全运行。《冷库设计规范》(GB50072—2001)对于其计算的规定不够细致。在分析冲霜排水横支管内水流状态的基础上,利用非满管流水力计算公式,结合冷库实例,分析了不同管材、管径、充满度、坡度情况下横支管内的水流量,得出满足冲霜排水的横支管水力计算参数,为冷库冲霜排水系统设计提供有益的参考。     

自压供水树状管网的优化设计

文章以工程设计实例介绍了在自压供水状态下树状管网优化设计方法。树状管网在设计供水流量及各支管设计供水流量确定并且主管道引水口水位及各支管出水口高程已知的情况下,管网各管管径设计可以有不同的方案,如:先确定一个主管管径,便可计算出相应的支管的管径,随着主管道管径的不同,各支管管径也有所不同。     

喷头间距对系统流量和配水管管径算法的影响

通过对几种典型的中危险Ⅱ级自动喷水灭火系统的计算,得出结论:喷头间距较大时,自动喷水灭火系统流量可按喷水强度与作用面积确定,但部分配水管管径须放大以降低配水管入口的压力;喷头间距较小时,系统流量不能按喷水强度与作用面积确定,但配水管管径可以按喷头数量初定再计算复核;喷头间距适中时,系统流量可以按喷水强度与作用面积确定,配水管管径亦可以按喷头数量初定再计算复核。以上结论与配水支管连接的喷头数量无关。     

十字梁下梁间喷头布置计算探讨

基于《自动喷水灭火系统设计规范》(GB50084—2001,2005年版)对十字梁下梁间布置1只喷头的许可,采用工程中常用数值,针对该喷头布置形式进行水力计算。通过试算得出较为合适的不同管径所能控制喷头数,可供设计参考。     

自动喷水灭火系统支管特性系数水力计算法

分析目前常用的自动喷水灭火系统特性系数水力计算法所存在的缺陷,在理论推导配水支管起端水压与末端喷头出流量关系的基础上,提出了支管特性系数水力计算法,并介绍了利用EXCEL软件简化计算的方法.     

滴灌灌水小区水力设计的遗传算法研究

以滴灌灌水器平均流量与设计流量的差值为目标函数,将支管末端节点的压力水头作为决策变量,应用二分法与退步法进行毛管和支管的水力计算,建立微灌灌水小区整体水力设计的遗传算法模型。仿真结果表明,模型与算法具有很高的求解效率、计算精度以及良好的通用性和实用价值。在进行灌水小区水力设计的同时,还能够得到支管和毛管的流量、压力分布,以及灌水器平均流量、最大流量、最小流量等特征值及其孔口位置,确定压力偏差、流量偏差、灌水均匀度等灌水质量控制指标。可适用于非均匀坡、变管径、变间距等坡地微灌灌水小区的水力计算与设计,也可用来对已设计或铺设好的灌水小区进行校核与评价。     

地下车库自动喷水灭火系统水力计算探讨

根据《自动喷水灭火系统设计规范》(GB 50084-2017)和相关文献资料,对比中危险Ⅱ级非吊顶地下车库8.4 m×8.4 m柱网不同排布方式:①井字梁9只标准喷头配水支管变径与不变径布置;②井字梁9只标准喷头与十字梁4只扩大覆盖面积洒水喷头配水支管不变径布置,选用海澄-威廉公式对地下车库自动喷水灭火系统进行水力计算,分析其中利弊,并对各布置形式的最佳适用场所进行推荐。     

蟠龙抽水蓄能电站月牙肋钢岔管结构与水力特性研究

对蟠龙抽水蓄能电站的埋藏式月牙肋钢岔管结构特性和水力特性进行了系统研究。通过对不同主、支管直径方案下的管壁应力、用钢量、水头损失等分析计算,得到岔管结构的受力状态和水力流态规律。研究结果表明,在正常运行情况下,管径越小岔管结构受力越有利,可有效地降低钢岔管制作安装的难度,但管内流速增大导致水头损失增加,从而降低电站发电效率。因此,管径选择时应综合考虑结构要求和水力要求,做到安全、经济、合理。     

自动喷水灭火系统管网水力计算简化探讨

本文提出用《自动喷水灭火系统设计规范》（ＧＢＪ８４８５）规定的喷水强度和均匀度值，来控制自动喷水灭火系统管网配水干管和支管中的沿程水头损失，达到符合《规范》要求的简化管网水力计算方法。文中对两个方案的组合管径进行水力计算和对比分析，推荐配水支管“最佳组合管径”，供中危险级枝状管网自动喷水灭火系统使用。     

对通透性吊顶场所自动喷水灭火系统设计的探讨

按<自动喷水灭火系统设计规范>(GB 50084～2001)对通透性吊顶场所设计喷水强度的要求,通过中危险Ⅰ,Ⅱ级算例,对合理选用喷头类型、配水支管管径及最不利点喷头工作压力进行探讨.并对通透性吊顶场所喷头的设置方式提出了建议.     

住宅排水管简捷计算初探

建筑排水系统时而发生地漏冒水、水封破坏、臭气外溢等现象 ,很重要的一点是与设计时对配管管径缺乏认真的水力计算有关。为简化计算手续 ,针对住宅排水系统的特点 ,编制了户管、立管和水平干管的管径选用表 ,并对浴盆配管管径和单立管下部的水平管管径的配置提出了建议     

住宅套内给水排水管道水力计算探讨

从《住宅建筑规范》(GB 500368-2005)中要求的卫生器具配置出发,以相关规范要求的数据为基础,经水力计算,对入户管管径、水表本层出户集中布置方式的表前最低工作压力和排水横支管管径给出了可供设计使用的定量数据.     

住宅适用中位水箱冲洗蹲式大便器浅析

提出了住宅适用中位水箱冲洗蹲式大便器的设想;介绍了中位水箱或冲洗阀匹配蹲便器的用户支管管径、流速和水头损失等水力参数,供设计参考。     

关于2012版《旋转型喷头自动喷水灭火系统技术规程》的问题探讨

结合实际工程设计应用,对《旋转型喷头自动喷水灭火系统技术规程》(CECS 213:2012)中如保护面积A及喷水强度Ⅰ的确定、喷头布置间距、系统水力计算及管径选择、管网压力的控制、表格中一些数据等提出问题及建议,供规程修订参考。     

支管管径变化对枝状管网水锤压力的影响

随着节水管网技术的大力推广, 管网水锤问题变得日益突出。为了探讨管网中支管管径变化对管网水锤压力的影响, 采用Pipenet软件对带有一个分支管的枝状管网在支管球阀突然关闭(工况1)和直管球阀关闭(工况2)2种操作工况下的水锤压力波动进行了数值计算, 支管型号分别取DN110、 DN90、 DN75、 DN63和DN50共5种; 并采用理论方法分析了2种工况下最大水锤压力的变化规律。结果表明: 随着支管管径的减小, 2种工况下各自阀门处产生的最大水锤压力和管网水锤压力均呈增大的趋势, 相比之下支管管径减小对工况1时的影响更大。理论分析表明工况1时最大水锤压力随支管管径减小而增大的主要原因是支管流速的增大; 工况2时最大水锤压力随支管管径减小而增大的主要原因是反射回的降压波逐渐减小。研究成果可以为管网设计提供参考。     

泡沫水喷淋系统中外规范对比及设计经验探讨

泡沫水喷淋系统广泛应用于油气储存场所、飞机库、隧道及汽车库灭火等场所,通过对比中外规范适用场所的异同、具体场所的细则规定,发现不少国内未明确的问题.可变支管管径调整方法利用在泡沫水喷淋设计计算过程中,可以确保整个系统流量相对较为均衡.泡沫液管道及给水管道水力平衡计算也是有必要的,可以确保泡沫液能够正压注入比例混合器且不...     

用两级优化法进行喷微灌配水支管设计

采用两级优化设计模型进行喷微灌支管设计,第一级优化采用拉格朗日法求解非线性规划模型,以年费用最低为目标函数,以连续管径为决策变量,获得一组最优管径组合。第二级采用枚举法进行优化设计,在第一次连续管径基础上,按照施工要求的变径数,选择出靠近连续管径的几个商用管径,以年费用最低为目标函数,以管径和管长作为决策变量,获得最优管径和管长组合,最后计算出各节点的水压力。该方法不仅使年费用最低,而且满足了施工要求,可直接用于喷微灌支管的施工设计。     

某极低放暂存间自动喷水灭火系统水力计算

某核电站极低放废物暂存间因其有辐射风险、人员不宜靠近的特点,选择安装了安全可靠、灭火效率高的自动喷水灭火系统。本文采用海澄-威廉公式进行了管段水头损失计算,结果表明,该厂房的自动喷水灭火系统部分管段的流速超过了5m/s,不符合《喷规》要求;同时系统入口所需压力达到0.7MPa以上,超过实际能提供的最高压力。由于管道水头损失主要集中在配水支管上,本文提出了优化喷头布置的方案,减少每个支管所带喷头数量,水力计算结果表明优化后管段流速均低于5m/s,符合《喷规》要求,且支管水头损失明显降低,系统入口所需压力仅为0.5MPa,满足厂房所能提供的最小压力。     

喷头不同组合模式下水量分布和喷灌均匀度的田间试验及数值模拟

利用三次样条两次插值叠加法并结合单喷头水量分布可计算得到多喷头组合水量分布。为验证该方法的适用性及探究变间距条件下喷灌均匀度的变化情况,通过田间试验,得到ZY-2型单喷头水量分布及多喷头18 m×18 m组合形式下水量分布,计算了喷灌均匀度。利用MATLAB软件构建了喷头组合条件下水量分布的数值模拟模型,计算出不同组合模式下水量分布和组合喷灌均匀度。结果表明:模拟与实测喷灌水深的相对误差(RE)和均方根误差(RMSE)分别为8.49%和3.17 mm,组合喷灌均匀度的相对误差为1.85%,表明构建的模型能较准确地模拟不同喷头组合条件下的水量分布和组合均匀度; ZY-2型喷头在正方形21 m×21 m布置形式下,喷灌均匀度达到最高(0.873);在变喷头间距和变支管间距两种矩形布置时,喷灌均匀度整体上随着支管间距的增加而逐渐降低,但喷头间距增加时喷灌均匀度降低的幅度更大。研究结果可为优化喷头布置形式提供技术支撑。