船板钢冲击断口分层现象分析

针对CCSAH36船板钢冲击试验后试样断口出现分层的现象,利用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪对典型断口分层试样进行试验分析。通过对显微组织、断口形貌观察以及分层附近区域分析观察,对船板钢冲击断口分层的形成机理以及影响因素进行探讨。结果表明,该种分层与心部合金元素偏析严重形成的带状组织有关,并提出相应的改善方法。     

DH36船板钢拉伸断口分层的原因分析

采用金相检验、扫描电镜检验等手段对DH36船板钢拉伸断口分层缺陷进行了分析。结果表明:DH36船板钢拉伸断口分层缺陷主要是由钢板厚度中心条状MnS夹杂和宽大的贝氏体、马氏体带状组织引起的。     

35CrMnSiA超高强度钢典型断口及原因分析

为了分析35CrMnSiA超高强度钢拉伸试样断面收缩率低的断裂机理和断裂原因,采用扫描电镜及能谱仪等对常见的4类断口进行了观察和分析。结果表明,一定量的氢和拉应力的共同作用产生的鱼眼缺陷是导致常规塑性断口断面收缩率低的主要原因。韧脆混合断口是由于在较大颗粒的夹杂物周围产生了氢脆,导致钢的断面收缩率下降。笔尖状断口主要是由于钢中大颗粒夹杂物或氢损伤缺陷造成的。脆性断口是由于机械标识对材料造成了损伤或氢在表面损伤处聚集形成了微裂纹。     

复相钢拉伸断口分层原因分析

两种商用800 MPa级复相钢拉伸后分别出现了正常断裂和断口分层两种状态.通过金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析(EDS)、透射电子显微镜(TEM)、维氏硬度计等手段分别对正常断裂和断口分层的试样进行了系统的研究,分析了断口产生分层的机制和主要原因.结果表明:断口分层与试样厚度中心组织偏析带及偏析处...     

0.04C-16Cr铁素体不锈钢热轧态的显微组织特征及其影响

试验研究了(0.04C-16Cr)热轧不锈钢板材的金相组织组成、拉伸断口形貌以及在酸性腐蚀介质中的浸泡腐蚀特征.其结果为:这种铁素体不锈钢在热轧制(空冷)后组织极不均匀,中心组织较为粗大,表层组织较为细小;其组织组成为:沿轧制方向呈竹节状分布的基体铁素体和晶界处多量的细小弥散的(Cr,Fe)23 C6碳化物颗粒,它们构成了特征的条带组织;拉伸断口出现侧向分层开裂,在酸性腐蚀介质中有较明显的分层腐蚀.综合分析表明,试验用钢的断裂形貌、腐蚀特征是由其条带组织所致.     

45号钢拉伸断口形貌分析

用H－800型透射电子显微镜观察45号钢ψ值不合格的拉伸试样，并对断口中亮斑、亮点区域分别进行了宏观和微观观察。试验结果表明：断口的亮斑、亮点区域是准的脆性断裂，是钢中氢含量过高所致，断口的纤维区是正常的韧性断裂，韧窝内有颗粒硫化物。     

A131GrAH36船板钢拉伸断口分层原因及改善措施

借助金相显微镜、扫描电镜及能谱仪对A131GrAH36高强度船板钢拉伸断口进行检测分析,通过内部机理和外部诱因两方面的探讨,指出了拉伸断口分层与夹杂物、中心偏析等因素密切相关,并提出了相应的改善措施,拉伸试样断口分层率显著降低,取得明显效果。     

0．04C-16Cr铁素体不锈钢热轧态的

试验研究了（0．04C-160r）热轧不锈钢板材的金相组织组成、拉伸断口形貌以及在酸性腐蚀介质中的浸泡腐蚀特征。其结果为：这种铁素体不锈钢在热轧制（空冷）后组织极不均匀，中心组织较为粗大，表层组织较为细小；其组织组成为：沿轧制方向呈竹节状分布的基体铁素体和晶界处多量的细小弥散的（Cr，Fe）23C6碳化物颗粒，它们构成了特征的条带组织；拉伸断口出现侧向分层开裂，在酸性腐蚀介质中有较明显的分层腐蚀。综合分析表明，试验用钢的断裂形貌、腐蚀特征是由其条带组织所致。     

冷轧钢板中弱界面对拉伸行为的影响

Q235钢经冷轧－时效－再结晶处理后，钢中存在大量弱界面。应用TEM和SEM观察钢的微观组织结构及拉伸断口。结果表明，弱界面有阻碍位错运动、偏转主裂纹扩展方向的作用，可形成分层断口。这种断裂方式使断口表面积增加，显著提高了材料的力学性能。     

电冶熔铸WC钢结硬质合金断裂韧度研究

对电冶熔铸钢结硬质合金DGJW30采用不同工艺进行了热处理。借助扫描电镜和能谱分析研究了电冶熔铸钢结硬质合金DGJW30的断裂韧度和断口形貌,讨论了WC钢结合金硬质相粒子的断裂机制。结果表明,钢结合金的断口包括硬质相和钢基体两部分。随着回火温度的提高,断裂韧度逐渐增加,但硬质相内部裂纹扩展降低了断裂韧度。     

Q235B 热轧H型钢拉伸试验分层断口的显微分析

Q2 35B热轧H型钢拉伸试验后出现分层断口。用扫描电镜进行了显微观察 ,发现分层现象与试样中超长的带状组织密切相关。用能谱仪对断口分层处和超长铁素体带上的夹杂物进行了成分分析 ,证实都是硫化物。试样拉伸时在铁素体带上密集分布的硫化物处产生大量微裂纹 ,同时超长铁素体带的变形又受到阻碍 ,导致该处在试样拉断之前裂纹已经贯通 ,最终在断口上形成分层。因此 ,拉伸试验断口出现分层的原因是试样中存在密集分布的硫化物和超长的带状组织。     

A36船板用钢拉伸试样断口分层的原因分析

以A36船板用钢拉伸试样的断口为研究对象,结合金相观察、扫描微观组织及能谱分析等手段分析了断口分层形成的原因。分析认为:钢板中部存在C、Si元素的偏析而形成大量珠光体、贝氏体甚至马氏体等脆性带状混合组织是造成A36船板拉伸试样断口分层的重要原因。     

国产HR3C耐热钢的蠕变断裂研究

HR3C钢是一种新型的奥氏体耐热钢,主要应用于超临界和超超临界机组的过热器和再热器。本文针对国产HR3C耐热钢,进行了持久强度试验,并通过分析蠕变断口的微观形貌,对其蠕变断裂进行了探讨。采用外推法计算出该钢105 h的持久强度极限为104.98MPa。相应的断口观察显示,HR3C钢的蠕变断裂类型属于沿晶断裂。     

800MPa级低碳贝氏体高强钢板拉伸断口分层机理

针对800 MPa级低碳贝氏体高强钢板拉伸测试时出现断口分层问题,使用扫描电镜对断口分层面进行了观察,并结合力学性能测试结果分析。研究表明,钢板中Ti和Nb偏析,大面积聚合析出,严重破坏了钢基体沿厚度方向的整体性,造成厚度方向塑性较差,成为拉伸断口出现分层的先天性因素,通过修改成分设计、降低钢水浇铸过热度和拉速以及提高铸坯出钢温度,改善中心偏析,再配合560～580℃回火,可有效改善钢板拉伸断口形貌,保证足够的强度和断后伸长率。     

C250钢缺口扭转疲劳断裂特征研究

采用体视显微镜和扫描电镜对不同应力比、不同循环寿命下的C250钢缺口扭转疲劳断裂特征进行研究。结果表明:C250钢缺口扭转疲劳断口宏观可分为斜面状、棘轮状、锯齿状和平面状等4类断口形貌。斜面状和棘轮状断口一般出现在R>0、循环周次在105级以上的断口上；锯齿状断口一般出现在应力比R<0、循环周次在105级以上的断口上；平面状断口一般出现在循环周次在104级以下的断口上。在斜面状断口和棘轮状断口上，与轴向呈45°的扩展斜断面上为类解理特征，微观可见典型的疲劳条带特征；与轴向垂直的扩展断面主要为扭转磨损特征；瞬断区为韧窝断裂特征。斜面状断口、棘轮状、锯齿状断口疲劳裂纹的萌生和扩展主要受切应力的作用。而平面状断口裂纹的萌生和扩展主要受平面拉应力作用。     

硫化机外胎底座齿轮轴断裂分析

应用化学成分分析，金相组织、宏观断口观察，力学性能及氢含量检测等方法对40Cr钢齿轮轴断裂原因进行了综合分析。结果表明：宏观断口为脆性断裂，钢中氢含量过高产生白点裂纹以及硅含量超标导致夹渣是齿轮轴脆性断裂的主要原因。     

低温下转向架钢Q355NHC冲击韧性和断口特征研究

通过V型缺口夏比冲击实验研究了20～-60℃Q355NHC转向架用钢不同取向的低温冲击韧性。采用扫描电镜观察断裂面的形貌,对比分析不同取向试件在20、-25、-50、-60℃下的冲击性能与断口分离形貌,分析Q355NHC转向架用钢断口和冲击功与温度、取向和分层裂纹的耦合作用。结果表明:Q355NHC钢板存在明显的各向异性,L-T取向对低温的敏感程度较大,存在明显的低温脆性;较大尺寸的非断口分层区抛物线性韧窝与等轴韧窝的形成有利于提高母材的韧性。断口分层区由里向外断裂方式依次是准解理断裂、滑移分离与韧窝断裂,这种特征在分层裂纹不同位置呈现交互出现的现象,并且分层裂纹的存在可提高材料的低温冲击韧性。     

55SiMnVB弹簧钢疲劳破坏特性的研究

报道了汽车钢板弹簧用钢55SiMnVB在不同热处理制度下的单片疲劳试验和高频疲劳试验结果,并运用断裂力学及显微组织与断口分析等方法,研究了钢的疲劳断裂特性.     

钢中解理裂缝形成条件的研究

在本研究工作中运用断口形貌及断口纵截面金相的SEM分析技术,对钢中解理初裂缝的不同形态进行了观察。进而对造成最终断裂的裂缝——解理裂缝源的形成条件进行了研究,最后结合组织的特征揭示出低碳钢中解理断裂微观机制。     

含铌船板钢拉伸试验断口分层研究

通过现场取样、加工,并采用光谱仪、硫印检测、扫描电镜、能谱仪以及金相分析对含铌船板钢拉伸试验断口分层的原因进行了系统的分析和研究。结果表明,含铌船板钢拉伸试验断口分层主要是由疏松、孔洞和微裂纹在拉伸过程中联合、扩大,以及金属铌块在船板钢中心区域聚集直接引起的。中心偏析、金属铌块在船板中心区域聚集以及组织的异常分布造成了疏松、孔洞和微裂纹的出现。