三次谐波电压注入的五相感应电机SVM-DTC方法

将空间电压矢量调制(SVM)与直接转矩控制(DTC)相结合,并根据集中整距绕组的特点,提出了三次谐波电压注入的五相感应电机SVM-DTC方法.对3种实现三次谐波注入的五相感应电机的SVM-DTC方案进行比较,并通过仿真实验分别予以实现.实验表明,提出的优化控制方案不仅实现了基波和三次谐波电压的闭环控制,并且同时保证了基波和三次谐波磁链的相位关系恒定,能够达到气隙磁密波形为准方波的控制要求.     

反馈式断相保护器

反馈式断相保护器,它是以三相异步电动机断相后产生的反电势,反馈至断相保护器并与给定电压进行比较,从而取出一个偏差脉冲来控制双向晶闸管动作,进而起到断相保护的作用。反馈式断相保护器工作原理如图1所示。它主要由三片光电偶合器和一片CMOS与非门集成电路等组成。其中A、B、C端和A_1、B_1、C_1端的接法如图2所示。     

断路器专用名词浅解(之一)

1.失步开断(反相开断)失步开断指系统的联络断路器在系统两侧电源失步时的开断.如图1所示.当电力系统正常运行时,两系统同步运行,即电源F_1和F_2的电压幅值与相位均接近相等.此时断路器DL中通过的只是工作电流.开断后断路器DL触头两端电压U_(AB)=U_1-U_2是很低的.当电力系统出现失步故障时,系统产生振荡断路器DL开断导至系统解列,此时断路器DL切断的电流I_s要比工作电流大得多.最     

谐波绕组设计程序和计算例题

本文通过“75千瓦—6极发电机的三次谐波励磁计算”这个例题,来说明谐波励磁的一般设计程序。已知数据: 额定功率 P_H=75千瓦极对数P=3 额定功率因数 cosφ=0.8 额定电压 U_(1φ)=231伏额定电流 I_H=135.4安额定励磁电压 U_(BH)=45.2伏额定励磁电流 I_(BH)=37.5安     

10kV系统三相电压不平衡的实例分析

1985年12月27日,我局碾子沟变电所10kV高压配电室改造完工后投入运行。当晚10kV路灯线路送电时,2号变10kV侧三相相电压严重不平衡,U_(A0)=5200V;U_(B0)=6000V;U_(C0)=8000V。该变电所10kV母线采用三台单相电压互感器组成的(一次接Y,二次接成Y/(?))接地监视装置有单相接地表示。运行人员立即通知有关单位进行巡线,未见异常。将30台路灯变压器全部脱离运行,三相相电压仍不平衡。电压互感器二次电压的值为:U_(a0)=60V;U_(b0)=68V;U_(c0)=85V;但线电压均为120V。     

用硅稳压管的交流稳压器温度补偿线路

下图所示为一种用硅稳压管的交流稳压器(限幅器)线路。稳压元件为稳压管CT_1,由几个同CT_1对接的稳压管CT组成的电路用于温度补偿。稳压管CT_2在电压正半波分接此电路。这种线路输出电压的双峰值与供给电压的振幅关系很小,为:2U_n=U_((+)m)+U_((-)m)=U_(CT)+(n+2)U_(пp)式中U_((+)m)和U_((-)m)——稳压器输出电压正半波和负半波的振幅;——稳压管CT_1的稳定电压,——稳压管正向接入时的电压降。     

谐波励磁的基本原理

一、三次谐波的产生在凸极同步发电机里,当磁极线圈里通入直流电时,磁极上就产生一个矩形的磁势(图1)。由于电枢和磁极间的气隙不均匀,磁势波在气隙中遇到的磁导,处处不同,由磁势波产生的磁密波变成一个平顶波,如图1虚线所示。平顶的磁密波可以分解成频率为50赫的基波和一系列高次谐波。其中能量最大的要算是频率为150赫的三次谐波。三次谐波对一般发电机是有害的。然     

信号电机零位电压对输出相位移的影响

1问题分析所谓信号机零位电压 ,是指信号机输出电压基波同相分量为零时的电压。因此零位电压不含基波同相分量 ,而只是基波正交分量和各种干扰电压的总和。干扰电压由于频率不同 ,不会对基波相位移造成影响。同时用相位计测相位时 ,已通过仪器内部的选频电路将它滤掉。故这里的零位电压 ,指的只是基波电压的正交分量。由于它与基波同相分量同频率 ,故它对信号电机输出相位移造成较大影响 ,特别是低输出电压时影响最大 ,其影响方式如下图 :　　图中 :Ｕ1为原边激磁电压 ,Ｕ2 为副边输出电压 ,θ1为Ｕ2对Ｕ1的输出相移角 ,Ｕｑ 为零位电压 ,它…     

交流接触器不起断相保护作用

笔者到过一些工厂,发现有些同志,包括有些电气工程技术人员,认为只要接交流接触器电压线圈的两相中,有一相保险丝熔断,就会使交流接触器因失电而释放,从而切断电源,使电机停转。甚至有家工厂将交流接触器作断相保护使用,他们在如附图所示接线中,统一规定全厂交流接触器的电压线圈一律引接在电源进线两侧(图中A′、C′),将另一相(图中B相)保险丝用同熔丝一样直径的铜丝代替,试图用交流接触器作断相保护,结果仍发生电机因断相运行而烧毁的事故。     

判别负序方向继电器接线的小经验

方法:利用断开一相工作电压,分别在A、B、C、三相通入负荷电流的方法来检验负序功率向继电器接线的正确性。 步骤:(1)画出U_A、U_B、U_C三相电压向量。 (2)以U_A为基准,用钳形相位表实测出i_A、i_B、i_C,并画在图上。 (3)断开继电器A相电压,并将断开相的端子与U_N相连,以模拟负序电压U_2,则i_     

阻抗继电器接线方式的讨论

<正> (一)引言 任何方向阻抗继电器的动作原理,实质上都是反映补偿电压的相位变化。保护BC相间短路的继电器的补偿电压为: U_(BCL)=U_(BC)-(I_B-I_C)Z_1L (1) 保护A相接地的阻抗继电器的补偿电压是:     

提高零相位指示器灵敏度的方法

本文介绍提高零相位指示器灵敏度的一种方法。在图1a中示出其矢量图,图中U_1为参考电压的矢量,U_8为被测电压的矢量,它位于与初始相位φ′及φ″相对应的两个位置U′_2、U″_2上的,两个差值矢量U′_(12)=U_1-U′_2和U″_(12)=U_1-U″_2,与初始相位φ′及φ″相对应的。当被测电压的初始相位φ从φ′到φ″的范围内变动时,差值电压的初始相位ψ则从ψ′到ψ″一个较宽的范围内变动。此时,相位φ和ψ同时经过零。所以,如确定差值电压的相位角φ必通过零值,零相位指示器的灵敏度就能得到提高。     

把发电机修改为三次谐波励磁的点滴体会

我们自1975年以来,对其他励磁方式(直流机励磁、机械整流……等)的坏发电机,修改成为三次谐波励磁的发电机。改制容量在10～60千瓦之间。一般为均匀气隙δm/δ=1。修理时,主绕组重新嵌线。我们采用集中分布式谐波绕组,接成单相桥式整流电路,谐波绕组的总串联匝数,按下式确定: W_3=(5—6)W_1U_(BH)/U_1式中:W_3—谐波绕组总串联匝数; W_1—定子主绕组每相串联匝数; U_(BH)—励磁电压; U_1—发电机相电压。系数(5—6),当极弧系数较大(在0.7～     

电容式台扇电机起动性能的改进

1.启动的物理概念电容式台扇电机的转矩特性以及风叶的阻转矩特性如图1所示。低电压时台扇电机的起动力矩: T′_e(U_0/U_H)~2T_e (1)式中 T_e为额定电压时的起动力矩;U_0、U_H分别为扇头主相绕组的实际电     

彩电常见保护电路故障检修有诀窍(六)

(2)PNP三极管电压翻转电路由PNP三极管组成的电压翻转电路,如图12所示。该电路应用于保护电路中,正常时输入端“A”点为高电平,Vl处于截止状态;检测电路送来触发电压时,“A”点变为低电平,V1由截止状态变为饱和导通状态。图中的“B”点为该电路的测试点:图12(a)所示的电压翻转电路,正常时“B”点输出高电平,电压翻转后“B”点变为输出低电平;图12(b)所示的电压翻转电路,正常时“B”点输出低电平,电压翻转后“B”点变为输出高电平。     

远极比异步电动机设计中谐波磁场之研究

在本课题组开发的远极比电机(如4/16P,4/32P,6/24P)的多极方案计算中,我们发现,既使是采用精确的等值电路计算,也往往不能导出和测试值相符的计算结果,尤其在计算起动性能时,相差更大。经研究,我们认为,由于多极方案往往采用q=1的全矩集中绕组,谐波磁场尤其是磁导谐波对电磁转矩的影响很大,计算时必须计及。 1 考虑谐波时的气隙磁场我们知道,气隙磁场是定子激磁磁场与气隙磁导之乘积,即有: B(x,t)=F(x,t)·λ(x) (1) 但由于气隙磁场除基波外,尚存在着各次谐波,即有: F(x,t)=F_1(x,t)+F_V(x,t) (2) 又由于气隙磁场中存在着齿槽效应,所以除平     

又一种带断相保护的交流接触器节电消声装置

《低压电器》1985No.4 P24曾介绍过带断相保护的交流接触器节电消声装置,其原理是利用三次谐波电压作接触器的保持电压,该装置需要用三个电流互感器。笔者研制了用两个互感器就能起到断相保护的节电消声装置,可用于250A以上的交流接触器。现介绍如下。如图互感器LH_1、LH_2接成V形,电机     

电动机的三角形接法与星形接法

一、三角形接法很多三相平衡负载,如三相异步电动机等,常接成三角形,如图(1a)所示。所谓三角形接法,就是把各相负载的首尾端分别接在三根相线的每两根相线之间,接入顺序是:A′相负载的末端X′接B′相负载的始端B′;B′相末端Y′接C′相负载的始端C′;C′相负载的末端Z′接A′相     

五相永磁同步电机缺两相容错型直接转矩控制

为了增强五相永磁同步电机(PMSM)驱动系统的可靠性,以永磁体磁通中含有3次谐波分量的五相凸极式PMSM为研究对象,在无故障数学模型的基础上,针对五相绕组缺两相故障情况,提出了相应的缺两相容错型直接转矩控制(PTC)策略。该策略通过构建五相电机缺两相后的α_1β_1空间电压矢量分布图,基于当前周期的基波磁链信息和基波转矩信息,挑选出下一周期逆变器输出的最优电压矢量。为了实现平滑转矩,基波转矩采用总转矩给定值前馈补偿的方式以抵消电机缺相后3次谐波磁链耦合至α_1β_1空间而产生的转矩脉动。最后通过试验验证了所提控制方案能够在互相电机缺两相故障情况下平稳运行,且能实现正常运行到容错运行的快速切换。     

1000 MW发电机变压器组保护配置探讨

某电厂1 000 MW机组主变压器采用三台单相变压器,变压器纵差保护在接地故障发生时灵敏度偏低;常规的基波零序电压和三次谐波电压式定子接地保护,其三次谐波含量受发电机运行状态影响,不能满足在发电机运转前先投入定子接地保护的要求。应用短路电流计算结果和发电机变压器回路的对地电容值,通过整定变压器零序差动保护,选择与注入式定子接地保护相配合的发电机中性点接地电阻,分析了零序差动保护和注入式定子接地保护在设计中应该注意的问题。提出了主变压器增加零序差动保护、定子接地采用基波零序电压和三次谐波电压式与注入式两套不