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国产508—Ⅲ钢焊接性试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
本文选用了斜Y型坡口冷裂试验,可调拘束热裂纹试验和热影响区最高硬度法等几种典型的焊接性试验方法,对国产508—Ⅲ钢进行了焊接性试验研究。试验结果表明,国产508—Ⅲ钢有很好的抗裂性,适合于核电站反应堆压力容器的制造应用。 相似文献
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本文通过对引进球罐用钢的焊接热影响区最高硬度试验和斜Y型坡口裂纹试验,证实了引进球罐用18G_2ANb钢的冷裂纹敏感性较高。本文还提出了防止焊接裂纹的相应工艺措施。 相似文献
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本文通过对WH590(17MnNiVNbR)钢其板厚为12mm、24mm钢板分别采用手工电弧焊和埋弧自动焊进行焊接冷裂纹敏感性试验、焊接工艺综合试验和焊接接头力学性能试验。试验表明该钢具有优良的抗裂性能、焊接性能及良好的冷热加工性能。 相似文献
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新型抗磨铸钢碳当量高,焊接抗裂性试验结果表明,该钢有一定的冷裂倾向,在高拘束应力下,会产生冷裂纹.但焊接时严格控制焊接工艺,采用低氢焊接方法,可以避免裂纹的产生. 相似文献
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通过经验公式和斜Y型坡口焊接裂纹试验研究了50mm厚EH36-Z35海洋工程用钢在低温环境中的焊接冷裂纹敏感性。结果表明:由经验公式计算得出试验钢具有一定的焊接冷裂纹敏感性,且焊前预热温度在114℃时才能保证结构的安全性;由斜Y型坡口焊接裂纹试验得到15℃环境中焊前预热温度应高于125℃,5℃环境中焊前预热温度应高于150℃,试验结果与经验公式计算值接近;在-18~15℃低温环境中,预热温度相同与绝对湿度相近条件下,随着环境温度的降低,试验钢焊缝根部裂纹率增加,热影响区最高硬度升高;计算得到-18~15℃环境中试验钢的最大临界拘束应力为577MPa,而由斜Y型坡口焊接裂纹试验引入的拘束应力为588~1 695MPa,满足裂纹形成条件,导致裂纹产生并扩展。 相似文献
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通过斜Y形坡口焊接裂纹敏感性试验对海洋工程用EQ70钢焊接预热温度进行研究。结果表明,使用CONARC 80焊条预热温度≥80℃时能有效避免EQ70钢冷裂纹的产生。 相似文献
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方乃文 《机械工人(热加工)》2014,(6)
本文针对屈服强度为900MPa的低合金高强钢的冶金及焊接工艺特点,通过T型斜Y形坡口冷裂纹敏感性试验,对WELDOX900钢的冷裂纹敏感性进行研究,确定钢板无冷裂纹的最低预热温度,依据ISO 15614-1∶2012标准对焊接接头进行性能检测,检测结果满足相关标准及技术条件要求。 相似文献
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WDB620贝氏体钢的焊接性 总被引:2,自引:0,他引:2
主要介绍了WDB620贝氏体钢的机械性能,并采用几种传统的可焊性试验方法对该钢焊接接头的力学性能及抗裂性进行了研究。结果表明:WDB620贝氏体钢具有良好的强韧性;当焊接热量输入小于35kJ/cm时,可以获得良好的焊接接头性能。该钢具有很低的焊接冷裂纹敏感性。 相似文献
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对 2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V钢采取 5种焊接性试验方法 ,确定了该钢不产生冷裂纹的工艺所需预热温度 ,同时也论及了该钢的再热裂纹倾向。试验表明 ,2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V钢具有较优良的焊接性能。 相似文献
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采用经验公式分析了09MnNiDR钢的焊接接头裂纹敏感性,研究了焊接工艺对焊接接头性能的影响。通过分析和斜Y型坡口焊接裂纹试验表明09MnNiDR具有良好的焊接性能,在室温条件焊接不会产生焊接冷裂纹。通过采用合理的焊接工艺,分别采用钨极氩弧焊、焊条电弧焊和埋弧焊焊接09MnNiDR钢,得到综合性能良好的焊接接头,能够满足工程需要。 相似文献
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用刚性对接裂纹试验方法研究了12MnCrNi钢的焊接裂纹,并用扫描电镜和能谱分析了产生裂纹的原因。结果表明,焊接裂纹率与焊接线能量有关,焊接裂纹起源于近缝区母材晶间熔化处,扩散氢的聚集促进液化裂纹扩展、联接,因此,刚性对接裂纹试验中的裂纹属于热、冷混合裂纹。 相似文献
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4000 m3球罐用钢NK-HITEN610U2的焊接 总被引:1,自引:0,他引:1
低焊接裂纹敏感性高强钢NK -HITEN6 10U2具有良好的焊接性和抗裂性 ,焊接该类钢主要是防止产生冷裂纹和热影响区脆化 ,控制线能量是焊接工艺措施中的关键。另外 ,控制焊条熔敷金属扩散氢含量、选择适当的预热温度、焊后及时消氢处理 ,也是防止冷裂纹必不可少的措施。 相似文献