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预先热处理及钛含量对18CrMnB钢奥氏体晶粒度的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
本文研究了预先热处理对不同钛含量的18CrMnB钢奥氏体晶粒长大倾向的影响。结果表明,预先热处理对奥氏体晶粒度的影响与钢中钛含量有关。固溶态及正火态晶粒长大倾向较小,高温回火态,特别是软化退火态晶粒长大倾向较大。当钢中钛含量超过0.053%时,钢的粗化温度可达960℃以上,且粗化温度受预先热处理的影响较小,钛含量再增加,粗化温度提高不明显。 相似文献
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在工业生产条件下研究了热处理制度对30CrMnSiA 钢奥氏体品粒度的影响。结果表明,钢的奥氏体化温度、冷却方式和回火温度是影响晶粒度的重要因素。 相似文献
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通过热处理试验并采用金相法分析研究了加热温度和保温时间对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒长大行为的影响。结果表明,加热温度对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒尺寸的影响尤为显著,随加热温度(900~1 200℃)的升高,晶粒尺寸逐步增大。在初始晶粒尺寸情况下,900℃保温30 min(12.1μm)和950℃保温10 min(15.1μm)都与原始晶粒尺寸级别相差不大,1 050℃保温30 min(37.8μm)时,晶粒尺寸达到原始晶粒尺寸的3.35倍,得到34CrNi3MoV钢晶粒长大的激活能Q=176.6 kJ/mol。随保温时间的延长,加热温度对奥氏体晶粒尺寸的影响越来越弱。950℃保温时,晶粒长大的临界保温时间大约为90 min左右。1 050℃保温时,其临界保温时间大约为30 min。加热温度越高,达到临界保温时间后,晶粒长大就越缓慢。加热温度为850~950℃,保温时间60~180 min,可使34CrNi3MoV钢平均晶粒尺寸控制在22.5~44.9μm(国标8.0~6.0级)而满足要求。 相似文献
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主要研究了晶粒尺寸对Fe- 17Mn- 1Al- 0.6C TWIP钢的氢脆行为的影响。原始材料经过不同的热处理制度,得到晶粒尺寸为17和45μm的材料。通过慢拉伸试验研究氢质量分数在0~0.001%材料的氢脆敏感性。试验结果表明,充氢后的试验材料比未充氢试验材料易发生氢脆,充氢后的试验材料断裂强度和断裂应变均降低。随着晶粒尺寸的增大,试验材料的氢脆敏感性增强。在氢质量分数为0.001%,晶粒尺寸增加到45μm时,应变损失率为17%,随着晶粒尺寸的增大,氢脆敏感性增加的原因是晶粒尺寸较大的材料孪晶较早出现,孪晶密度较大,同时单位晶界氢质量分数增加。 相似文献
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通过改变保温温度和保温时间研究了DP590级双相钢奥氏体晶粒长大行为,并探讨了加热速率对各温度下初始晶粒尺寸的影响规律.初始晶粒尺寸随着加热速率增加而不断降低,并最终趋于定值;奥氏体晶粒尺寸随保温时间的延长不断增大并最终趋于不变.采用Sellars晶粒长大模型对实验数据进行拟合,为避免处理方法不同造成的处理结果偏差,提出了一种新的实验数据处理方法,并建立了双相钢初始晶粒尺寸模型和晶粒长大模型.所得模型参数更加合理可靠,计算结果与实验结果吻合很好. 相似文献
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SA508-3 钢平衡相转变的热力学计算和分析 总被引:2,自引:0,他引:2
采用Thermo-Calc热力学软件计算了SA508-3钢(%:0.19C、0.01-0.22Si、1.40-1.58Mn、0.65- 0.76Ni、0.50-0.55Mo)的析出相、析出温度和各相的含量,并研究了Si和Mn-Ni-Mo含量对该钢析出相的影响。计算结果表明,SA508-3钢平衡态的析出相主要为合金渗碳体、M7C3及Mo的碳化物。Si含量变化对钢中各相析出温度和析出量无显著影响。随Mo含量降低,钢中脆性相析出减少,但对合金渗碳体析出无显著影响。SA508-3钢最佳回火温度为643-678℃。 相似文献
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银对18-8铬镍奥氏体不锈钢抗菌性能的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
由ZG-25真空感应炉熔炼成的含银18-8不锈钢0.16C-17.63Cr-8.65Ni-0.27Ag与普通18-8不锈钢0.07C-17.80Cr-7.92Ni的性能对比试验表明,18-8 Ag奥氏体不锈钢的机械性能与普通18-8奥氏体不锈钢相当;普通18-8钢没有明显的抗菌性能,而18-8Ag钢在1050℃固溶处理600℃时效4h后因组织中含有富银相,其抗菌性能显著提高,经粘结薄膜法测定得出18-8-0.27Ag奥氏体不锈钢对大肠杆菌的抗菌率大于93%。对金黄色葡萄球菌的抗菌率为100%。 相似文献
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研究了二次硬化超高强度AF1410钢(%:0.165C、14.10Co、9.83Ni、1.92Cr、1.05Mo)在800~1200℃ 5~180 min加热的奥氏体晶粒长大行为。结果表明,AF1410钢奥氏体平均晶粒尺寸随加热温度的升高和保温时间延长而增大,加热温度超过1100℃后,奥氏体晶粒发生严重粗化;不同加热温度下,该钢的奥氏体平均晶粒尺寸与保温时间符合Beck关系;建立了AF1410钢的奥氏体晶粒长大数学模型,800~1200℃加热时,该钢奥氏体晶粒长大平均激活能为220.2 kJ/mol,其奥氏体平均晶粒尺寸与加热温度之间符合Arrhenius关系。 相似文献
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研究了两种加热速率(200℃/min和50℃/h)下60%,70%和80%冷形变量的IF钢罩式退火再结晶晶粒分布规律;当冷变形量大于或等于70%时,IF钢再结晶晶粒分布符合对数正态分布,在此基础上采用非线性回归求出再结晶晶粒尺寸分布函数(SDF);研究结果表明,形变量对再结晶晶粒的影响比加热速率显著。 相似文献
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实验用非调质钢48MnVS(/%:0.48C,0.60Si,1.50Mn,0.35Cr,0.14V,0.05S,0.020Al,0.0150N)由100t EAF冶炼,连铸成280 mm×360 mm坯,轧成Φ100 mm棒材。通过Gleeble-3800热模拟实验机研究了变形温度950~1150℃,变形速率0.1~10 s-1,变形量60%的单道次压缩钒微合金非调质钢48MnVS的奥氏体再结晶过程得出真应力-应变曲线,计算得出实验钢的动态再结晶晶粒尺寸模型和动态再结晶状态图。结果表明,钒微合金化非调质钢48MnVS变形温度越高,变形速率越低,则发生动态再结晶的形变储能越小,越容易发生动态再结晶。实验钢48MnVS的动态再结晶激活能为Qd=343.202 kJ/mol。 相似文献
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采用Gleeble 3500热模拟试验机试验研究了直接车削用非调质钢SG4201(/%:0.42C,0.50Si,1.40Mn,0.009P,0.005S,0.02Nb,0.06V,0.015N)在1000~1250℃加热0~300 s的奥氏体晶粒长大行为,并建立了该钢奥氏体晶粒长大模型。试验结果表明,加热时间30 s时,奥氏体晶粒粗化温度和铌迅速大量固溶的温度为1100℃左右;奥氏体晶粒长大激活能约为110.8 kJ;确立SG4201钢铸坯均热不宜超过1150℃。工业生产结果表明,当铸坯均热温度≤1150℃,终轧温度800~850℃,轧后冷却速度30~35℃/s时,SG4201钢的力学性能为抗拉强度927 MPa,屈服强度687 MPa,延伸率23.5%,断面收缩率57%,U-冲击功48 J,HBW硬度值265。 相似文献