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ZnO避雷器以其优越的性能将逐步取代传统的SiC避雷器,使ZnO避雷器在电网中运行的数目日趋增多,随着ZnO避雷器的使用必然要对避雷器进行交接和预防性试验。我国电气设备预防性试验规程对ZnO避雷器的试验规定如下:(1)测量绝缘电阻。(2)测量直流1mA电流避雷器两端电压U_(mA)及75%U_(1mA)下的泄漏电流。(3)测量运行电压下交流泄漏电流的阻性和容性电流。上述(1)(2)项试验监视避雷器是否正常,试验也较方便。(3)项试验监视避雷器是否老化,测量时需将避雷器在交流电压下的阻性和容性电流分开。一般采用电容补偿法来测量避雷器的阻性电流,其原理见图1。 相似文献
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1试验项目1)绝缘电阻测量。对直流1mA参考电压及75%该电压下直流泄漏电流的测量。3)工频参考电压测量。4)外施交流运行电压下测量交流泄漏电流及阻性电流分量。5)运行中带电监测工频泄漏电流及阻性电流分量。6)底座绝缘电阻测量。7)放电记数器动作试验。2测量方法1)绝缘电阻测量,目的在于检查避雷器内部是否受潮、短路,试验时采用扣加伏兆欧表,所测的数值与出厂值比较应无明显差别。2)直流1mA参考电压及75%该电压下直流泄漏电流的测量,其试验结线如图1。3──RCF型直流分压器,4──直流微安表,5──静电电压表。检查试验… 相似文献
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通过直流耐压及泄漏试验原理的分析,介绍一种氧化锌避雷器试验过程中,减小直流1mA电流下的电压及75%U DC1mA下的电流的测量误差的方法。 相似文献
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1金属氧化物避雷器的试验GB50150--2006《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》(以下简称《标准》)中对氧化物避雷器试验项目有如下规定:(1)测量金属氧化物避雷器及基座绝缘电阻;(2)测量金属氧化物避雷器的工频参考电压和持续电流;(3)测量金属氧化物避雷器直流参考电压和0.75倍直流参考电压下的泄漏电流;(4)检查放电计数器动作情况及监视电流表指示;(5)工频放电电压试验。 相似文献
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介绍了220kV氧化锌避雷器现场直流1mA电压(U1mA)及0.75U1mA下的泄漏电流试验的两种接线方法;指出微安表接在高压侧的弊端,并提出改在低压端接线的建议。 相似文献
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金属氧化物避雷器(MOA)是变电站的重要电气设备,它的主要作用是限制系统过电压,保护其他电气设备。直流1mA电压(U1mA)及0.75U1mA下的漏电流试验是MOA预防性试验中主要的项目。在试验中,通常都要拆除一次高压引线,但由于220kV及以上电压等级的MOA本体高,高压引线粗,故每次拆线都需要用升降车,工作量大、耗时长并需要反复拆装引线,易造成引线损伤和螺栓接触不良等隐患, 相似文献
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现场不拆引线测试500kV氧化锌避雷器电气参数 总被引:1,自引:1,他引:0
运行中的氧化锌避雷器要定期进行电气性能测试。介绍了直流1mA动作电压U1mA和0.75U1mA电压下的泄漏电流参数测试的拆高压引线与不拆高压引线两种测试方法、接线,以及实测结果的比较。分析和实测都表明,不拆高压引线测试方法可行,效果良好。 相似文献
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金属氧化物避雷器广泛应用于各电压等级的电力系统中,长期承受工频电压的作用,易出现受潮或老化现象,导致泄漏电流超标,严重影响电网设备安全稳定运行。通过对金属氧化物避雷器进行运行电压下交流泄漏电流测试,可以判断避雷器运行状况,当出现阻性电流增大情况时应加强监测并可结合红外测温进行进一步分析判断,如有需要可停电测试避雷器的1 mA下直流参考电压U_(1mA)和75%U_(1mA)下直流泄漏电流,判断是否有出现阀片老化或瓷质裂纹的可能。对问题避雷器解体检查可以查明避雷器故障的原因,验证前期试验结果,更好指导避雷器的制造和运行维护。 相似文献
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在500kV交流瓷外套金属氧化物避雷器的现场交接试验中,已发生多起直流参数(U1mA及Id)的测量结果相对稳定且符合标准规定,而交流参数(Ix、Ir、Ic及Uref)的测量结果受现场试验条件的影响很大,甚至超过标准规定.本文通过分析对比相关标准,认为在现场交接试验中,以直流参数的测量结果判断避雷器的质量是合适且容易的,同时也是准确的,因其受外界因素影响较小;以交流参数的测量结果判断避雷器的质量是不妥当的,因其受外界因素影响很大,且与制造厂的规定值大小密切相关.应将交流参数的测量结果作为初始值存档,以便与以后在相同试验条件下的测量值进行比较. 相似文献
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在荆门特高压站1号主变1 000 k V无间隙金属氧化物避雷器进行直流参考电压及泄漏电流试验时,发现A相最下一节避雷器0.75倍直流8 m A参考电压下的泄漏电流I0.75U8m A实测值比初值(以出厂值作为初值)大了约42%,超出《GB/Z 24846-20091 000 k V交流电气设备预防性试验规程》要求。为了查找原因,对该节避雷器进行了诊断性试验分析。各项试验结果表明,该节避雷器符合规程要求,并建议试验结果以国家电网有限公司企业标准《Q/GDW 322-20091 000 k V交流电气设备预防性试验规程》为判断标准。 相似文献
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广州供电局芳村变电站1号主变中压侧装有一组西安电瓷研究所1988年9月生产的Y5W—110/126型110kV无间隙氧化锌避雷器。该组避雷器投入运行后曾多次进行带电测量,避雷器的全电流和阻性电流见表1。停电预试时直流1mA电压和75%1mA电压下的泄漏电流见表2。带电测量使用SD—89型(苏州)仪器时,发现C相避雷器阻性电流峰值为0.4mA,而使用LCD—4型(日本)仪器测量时则为0.13mA,但C相指针有摆动。停电预试直流1mA电压为156kV,75%1mA电压下的泄 相似文献
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2012年12月15日,±800 kV云广直流输电工程开展功率水平为2 500 MW的孤岛调试,送端楚雄换流站由联网转孤岛时,在极1高端换流变分接头控制由定角度模式改为Udi0模式后,极1直流差动保护和低端阀短路保护先后动作,极1双阀组闭锁。经检查,发现极1低端阀厅M型避雷器压力释放损坏。笔者通过对比M型避雷器技术参数和解剖试验,得出避雷器损坏原因为:由于10 mA参考电流下的参考电压偏低,且各柱的电流不均匀系数偏大,在高低端换流变分接头控制模式不一致情况下,避雷器对地电压超过其10 mA参考电压值,且该过电压作用时间较长,避雷器阀片能量来不及释放引起热击穿,进而导致避雷器压力释放损坏。建议提高避雷器10 mA参考电压,降低内部各柱的电流不均匀系数,并且避免出现同一极高低端阀组换流变分接头控制方式不一致的运行方式。 相似文献
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马立柱 《安徽电力科技信息》2008,(4)
2008年5月26日,国电宿州热电公司在进行110kV母线(单母线接线)氧化锌避雷器(以下简称避雷器)预试时,发现该组U相、V相、W相避雷器0.75U1mA下的泄漏电流超标,当时试验环境为:天气晴好,温度28℃,湿度49%;因3号机组在C级检修,随后,用同一套仪器对3号主变压器高压侧一组110kV避雷器进行预试,也发现U、V两相避雷器0.75U1mA下的泄漏电流超标。 相似文献