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对攀钢4号高炉冷却壁的破损情况及生产维护进行了总结分析。通过采取增加冷却水强度、加强水温差的日常检查、压浆造衬、减少非计划休风、稳定高炉炉况、降低冶炼强度、提高炉渣碱度、缩小风口面积、维持炉缸活跃以及控制边缘气流等一系列措施,实现了高炉的稳定顺行。 相似文献
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本装置是由卡门流量计及流量差报警器两部分组成的。在高炉风口冷却水的进出口分别装一台卡门流量计,这两台流量计分别发出频率与流速成正比的脉冲信号,而流量差报警器则对这两列脉冲的频率进行比较,当风口漏水时,根据两列信号的差值,发出报警信号。 一、问题的提出 伸进高炉炉壁内的风口,虽有冷却水进行冷却,但也经常烧漏,有时大量的冷却水流入炉内,这不但影响冶炼正常进行,而且由于有时不能及时发现破损风口而发生爆 相似文献
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《武钢技术》2017,(4)
选取高冶炼强度且冷却系统运行良好的武钢8号高炉为研究对象,从高炉冷却水系统参数控制的角度,统计了包括冷却水流量、进水温度和水温差在内的冷却水控制参数的变化情况及其与高炉技术指标之间的关系,分析了8号高炉冷却水参数最佳的控制范围及其开炉以来冷却壁未破损的原因。结果表明,水系统总水温差最佳控制范围为5.0~6.5℃,冷却壁水温差最佳控制范围为4.0~5.5℃,冷却壁水温差设计的最佳控制范围及其最大设计值偏低。8号高炉水温差实际控制范围与分析得到的最佳范围基本一致,且冷却壁水温差没有长时间处于连续大于极限设计值的情况,这是8号高炉开炉以来冷却水管一直未破损的重要原因。 相似文献
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重点就高炉设计、改造、生产操作及维护中,经常遇到一些有关高炉冷却工艺和结构上的问题,如冷却壁冷却比表面积、冷却结构、冷却水质、热负荷、水速等进行了讨论.认为:应改善冷却壁结构,提高冷却比表面积达1.2以上;炉缸宜采用卧式弧形光面冷却壁;新设计高炉时应适当缩小炉腹角,己投产高炉则应适当调整风口小套的长度,以达到缩小操作炉... 相似文献
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对济钢第一炼铁厂6号高炉冷却壁破损原因进行分析,认为高炉操作制度不合理造成渣皮不稳定,冷却水质差等冷却系统运行不稳定等是影响冷却壁寿命的主要原因,为此,提出了优化高炉操作制度,加强炉体维护,改善高炉冷却水质,加强设备点检等多项措施,以保证高炉炉况的长期稳定顺行。 相似文献
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蔡飞 《冶金设备管理与维修》2006,24(1):12-12
鞍钢炼铁总厂10号、11号高炉从风口以上的6~16段.均采用冷却壁通软水冷却。此种冷却壁本体冷却水管包括2部分:靠近内壁的直管和靠近外壁的背部蛇形管。 相似文献
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高炉冷却壁破损直接影响高炉正常生产和威胁炉体寿命。而关键部位的冷却壁破损后一般较难处理。包钢1号高炉于1991年8月因炉体破损严重进行中修,投产后不到两个月,发现风口带第四段12号冷却壁破损,该冷却壁面积2.67m~2,其右下方为北渣口。破损后表现为11,12,13号风口与二套、二套与大套之间向外渗水,北渣口不能放渣。以往用常规方法处理效果都不理想。于是我们采用了一种名为“太空胶”的产品对破损冷却壁进行补漏。具体方法如下:安装水槽(0.6m~3)、水泵(型号IS50-32-125,扬程20m)和管道,形成闭路循环供送系统,单独给破损的12号冷却壁供水。同时,采用如下辅助措施:增加蛇形冷却水管冷却这一部分循环水;调节控制冷却水的pH值等于7,以防管道结垢;测量计算冷却壁 相似文献
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武钢5号高炉炉身较易发生粘结。通过采取控制冷却壁的水温差、调整风口布局和加强操作管理等几项改进措施,对高炉炉型进行了有效的控制。改进后,5号高炉保持了合理的操作炉型,高炉长期稳定顺行。 相似文献
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阐述八钢炼铁厂350m3、310m3高炉风口冷却水压力提高后对高炉风口冷却效果的分析及给铁厂带来的经济效益,并对风口冷却系统改造做了理论分析。 相似文献
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一、前言我厂300m~3高炉冷却水系采用洋河区地下水,水的硬度高达5.5~6mg当量/l。炉体冷却设备工作温度为50℃左右。各层立冷却壁进出水管使用3个月的时间结垢厚度就达2—3mm,水垢采样分析结果见表1。如1983年12月13日5号高炉铁口左侧冷却壁烧熔,造成炉缸烧穿事故,停产达8天之久。1983年1~9月月平均烧坏风口17~20个;热风阀平均寿命为5~6个月左右。近年来风口和热风阀烧坏情况见表2。 相似文献
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从高炉冷却水、冷却壁本体、高炉操作等三个方面对高炉炉腹第五、六段冷却壁管根破损的原因进行分析,并制定相应的应对措施来消除或减少其对高炉的影响. 相似文献