P·O与R·SAC复合水泥砂浆的强度与电阻率研究

将普通硅酸盐水泥（Ordinary Portland Cement,简称为P·O）和快硬硫铝酸盐水泥（Rapid Hardening Sulphoaluminate Cement,简称为R·SAC）以不同比例混合,并掺人一定量的减水剂配制成自流平砂浆,通过测定砂浆在不同龄期的抗压强度和1440min内的电阻率,研究了这两种水泥的复合使用效果。结果表明,当快硬硫铝酸盐水泥的掺量从10％增加到90％时,砂浆抗压强度表现出明显的先降低后增大的变化趋势。随着掺量的增大,砂浆的初始电阻率也逐渐增大,水泥的早期水化逐渐加快;当掺量从60％增加到90％时,电阻率曲线开始出现峰值,并且峰值的出现时间也逐渐提前,此时砂浆的抗压强度也逐渐增大。     

聚合物对发泡水泥制品孔结构和性能影响

以快硬硫铝酸盐水泥作为胶凝材料,干密度为200 kg/m3的发泡水泥为对象,研究乳液和胶粉对发泡水泥孔隙率、孔径分布、孔径大小和强度的影响.结果显示:随着聚合物掺量的增加,发泡水泥制品的孔隙率不随聚合物掺量的增加而发生变化,气孔的孔径逐渐变小,强度不断增大.当乳液和胶粉外掺量分别为2.5%时,发泡水泥28d的抗压强度、抗折强度和垂直表面拉伸强度分别增加8%、13%、28%和5%、10%、25%.     

普通硅酸盐水泥(OPC)-铝硫酸盐(CSA)复合水泥砂浆性能的压电信号监测

将硫铝酸盐(CSA)与普通硅酸盐水泥(OPC)以不同比例配制成复合水泥砂浆,通过压电陶瓷传感器测定复合水泥砂浆在24h龄期内的压电信号能量值变化曲线,研究了这2种水泥复合后的材料物理力学性能和压电信号的变化规律.结果表明,压电信号能量值变化曲线可以反映水泥基材料早期水化行为,并与抗压强度变化曲线密切相关.CSA掺量对复合水泥的性能有很大影响,随着CSA掺量增加,复合水泥砂浆抗压强度呈现出先降低后增大的变化趋势;掺加CSA,复合水泥砂浆的水化速率普遍加快.当CSA掺量从60%增加到90%时,复合水泥砂浆早期抗压强度逐渐增大.     

装配式建筑套筒灌浆料早期强度与流动性的试验研究

为了提高套筒灌浆料的早期强度和流动性,分别将早强剂掺量、减水剂掺量和硫铝酸盐水泥掺量作为不同变量来进行试验,探究这3个因素对套筒灌浆料早期强度(1 d和3 d抗压强度)和流动性的影响规律。结果表明：适当掺量的早强剂和硫铝酸盐水泥会使早期抗压强度增大,但同时会使流动度减小;在一定范围内,3 d抗压强度和流动度随减水剂掺量的增加而增大,1 d抗压强度随减水剂掺量的增加而减小;当早强剂掺量0.3%、减水剂掺量0.8%、硫铝酸盐水泥代替普通硅酸盐水泥比例为20%时,套筒灌浆料的工作性能和早期抗压强度综合最优。     

激发剂对发泡水泥制备与性能的影响

以快硬硫铝酸盐水泥作为胶凝材料,绝干密度为200 kg/m3的发泡水泥为对象,研究激发剂对发泡速度、发泡倍数和制品强度的影响.结果显示,随着激发剂掺量的增加,发泡速度呈现阶段性变化,并显著增加,但发泡倍数不发生改变.激发剂能够明显提高发泡水泥的抗压强度和抗折强度,其中当激发剂的掺量为0.5％时,发泡总时间为10 min,28 d的抗压强度增大43％,抗折强度增大13％,垂直表面的拉伸强度增大3％.     

水泥掺量对纤维改性聚合物树脂混凝土力学性能的影响

利用抗压试验、抗折试验、扫描电镜等方法,探讨了水泥掺量对聚合物砂浆性能的影响.试验结果表明：当水泥掺量为115%时与水泥掺量0%时相比,聚合物砂浆的抗折强度提高95%,抗压强度提高74%,折压比也相应有所提高.但加入量高于115%时,导致水泥比表面积过大,抗折强度和抗压强度均有所下降.     

碳纤维混凝土的机敏特性研究

制作了体积掺量分别为(0.0%、0.2%、0.4%、0.8%和1.2%)的碳纤维水泥基材料,试件为100 mm×100 mm×100 mm的立方体.并比较其电导性能,试验研究了不同碳纤维掺量的混凝土在单调和循环荷载作用下其压应力和电阻率的关系.结果表明:随碳纤维掺量增大,阻抗曲线逐渐向左移动,在三维空间随机分布的纤维逐渐聚集并彼此连接,使复合材料的电导性能大幅增加.当碳纤维体积掺量同为1.0%时,不同龄期材料的交流阻抗谱相差很大,随着水化龄期的增长,C-S-H凝胶大量形成,水泥基材料中的溶液电阻逐渐增大,此时作为导电性分散相的碳纤维将起电导的主导作用.随着外部荷载的增加,基准水泥基材料的导电性几乎无变化,直到破坏时,电阻变化率剧烈增大,而碳纤维水泥基材料在弹性阶段其电阻变化率随内部应力线性增加,当接近峰值荷载时,电阻率才逐渐增大,预示试件即将破坏.     

聚硫橡胶对纤维改性聚合物树脂混凝土力学性能的影响

探讨了聚硫橡胶掺量对树脂混凝土力学性能的影响.试验结果表明:当聚硫橡胶掺量为1.0%时,与聚硫橡胶掺量0%时相比,聚合物砂浆的抗折强度提高14%,抗压强度提高9%,折压比也相应有所提高.但加入量高于3.0%时,抗折强度和抗压强度均有所下降.     

玻璃纤维水泥土无侧限抗压强度特性研究

鉴于纤维的韧性和水泥的强度特性,将分散的纤维和水泥均匀掺入土体中形成纤维水泥土.通过一系列无侧限抗压强度试验,主要研究纤维掺量、水泥掺量和龄期对纤维水泥土无侧限抗压强度特性的影响.试验结果表明:纤维能有效提高素黏土和水泥土的无侧限抗压强度和韧性,当纤维掺量为0.6%时,两者的无侧限抗压强度达到峰值,然后随纤维掺量的增加而降低;纤维水泥土的无侧限抗压强度随养护龄期的增加而提高,28d达到峰值并趋于稳定;在纤维最佳掺量0.6%和水泥掺量8%条件下,纤维水泥土的无侧限抗压强度可提高到素黏土的13倍.     

利用废旧玻璃粉细掺料制备混凝土实验研究

通过对掺加不同颜色废旧玻璃粉取代水泥制备的混凝土抗压强度试验和水泥净浆的微观检测,得出当玻璃粉掺量为10%和15%时,28 d抗压强度比基准混凝土的抗压强度高;当掺量为20%时,强度与基准混凝土相当;当掺量为30%以上时,混凝土的抗压强度随掺量的增加而降低;不掺加玻璃粉时,氢氧化钙结晶良好,而且尺寸较大.实验结果显示,随着玻璃粉掺量的增加,氢氧化钙的含量逐渐减少,同时结晶也越来越差.玻璃粉颜色对混凝土强度影响不大.     

硅灰-粉煤灰-废石粉对透水混凝土性能的影响

采用硅灰、粉煤灰、废石粉单掺及三元复合等质量代替部分水泥, 研究其对透水混凝土力学性能、透水系数及砂浆流动性的影响。结果表明: 随着硅灰掺量增加, 砂浆流动度先增加后减小, 透水混凝土强度逐渐增大, 透水系数先减小后增大, 当硅灰掺量超过6%时, 强度不再增加, 透水系数增大, 砂浆流动度 下降; 随着粉煤灰掺量的增加, 砂浆流动度不断增加, 透水混凝土强度与透水系数不断降低, 单掺粉煤灰时, 掺量不宜超过10%; 随着废石粉掺量的增加, 透水混凝土的抗压强度先增加后减少, 透水系数一直减小, 在掺量为 15%时强度最高。硅灰-粉煤灰-废石粉三元复合体系中, 掺6%硅灰、10%粉煤灰、10%废石粉的透水混凝土, 砂浆流动度为162mm, 28d 强度达到38. 4 MPa, 透水系数达到 4. 4 mm/ s。SEM 分析发现, 三元复合体系主要水化产物有水化硅酸钙凝胶和板状氢氧化钙, 还有少量针状钙矾石, 各水化产物之间连接较好, 浆体密实,水化产物发育较好, 浆体水化较完全。     

固废基矿物掺合料在快硬硫铝酸水泥中的应用研究

采用一次速冻养护制度,测试了固废基矿物掺合料对快硬硫铝酸盐水泥胶砂抗折和抗压强度的影响规律;通过XRD分析了固废基矿物掺合料对快硬硫铝酸盐水泥水化产物的影响;利用SEM和压汞试验,研究固废基矿物掺合料对快硬硫酸盐水泥水化产物微观结构的影响。结果表明：当固废基矿物掺合料掺量为5%～10%时,可以明显提高和改善快硬混凝土的抗折和抗压强度;一次速冻虽然使快硬混凝土的早期强度有所降低,但提高了其后期强度;适量的固废基矿物掺合料有利于提高快硬硫铝酸盐水泥水化程度,提高水泥浆体的密实度和整体性。     

水泥改良膨胀土无侧限抗压强度试验研究

结合湖北省宜昌市小溪塔至鸦鹊岭一级公路改建项目,利用水泥对沿线广泛分布的膨胀土进行改良处理,通过一系列的室内试验,研究水泥掺量以及养护龄期对改良膨胀土无侧限抗压强度的影响规律,试验结果表明:(1)水泥掺量对改良膨胀土无侧限抗压强度有显著的影响,水泥掺量小于7%时,无侧限抗压强度随水泥掺量的增加而迅速增长,当水泥掺量继续增加时,无侧限抗压强度增长速度变缓;(2)随着养护龄期的增加,改良膨胀土无侧限抗压强度逐渐增大,但强度主要来自于前14d的养护;(3)综合考虑各方面的因素,建议水泥掺量控制在7%左右。     

橡胶水泥土的抗冻性能

为了研究橡胶粉掺量、水泥掺量、橡胶粉粒径、养护方式以及龄期等因素对橡胶水泥土抗冻性能的影响,设计了初期受冻和冻融循环两类试验.试验表明：初期受冻对后期橡胶水泥土抗压强度没有影响,橡胶水泥土负温条件下抗压强度增长率高于水泥土;冻融循环初期,橡胶水泥土抗压强度呈增大趋势,峰值约出现在第15次循环;随着橡胶粉掺量的增加,抗压强度降低,橡胶粉掺量为10%的橡胶水泥土受冻融循环影响较小;随着水泥掺量的增加,抗压强度变大;对于试验选取的两种橡胶粉粒径,含粒径大的橡胶水泥土抗冻效果较好.     

尾矿砂塑性混凝土的力学特性

针对塑性混凝土具有弹性模量低、抗渗性及塑性变形特性良好等特点,利用尾矿砂配置了不同尾矿砂砂率和不同水泥掺量的塑性混凝土,对尾矿砂塑性混凝土试件分别进行了立方体抗压强度、轴心抗压强度以及弹性模量等试验.利用极差分析探讨了砂率和水泥掺量等对尾矿砂塑性混凝土的立方体抗压强度、轴心抗压强度以及弹性模量的影响,得到了立方体抗压强度、轴心抗压强度以及弹性模量随砂率和水泥掺量的变化规律.试验结果表明,尾矿砂塑性混凝土立方体抗压强度和轴心抗压强度随砂率的增加而降低,随着水泥掺量的增加,其立方体抗压强度和轴心抗压强度均逐步增大,弹性模量在砂率为50%处达到最大,随着水泥掺量的增加其弹性模量也逐步增大.     

废聚苯乙烯泡沫再生乳液对砂浆增粘增韧研究

研究了废弃聚苯乙烯泡沫(EPS)制备的苯丙乳液(SAE)在砂浆中的应用。TEM、粒径分布及红外光谱结果表明,制备的苯丙乳液颗粒直径为350nm左右,乳液颗粒性能稳定,成膜性能良好,并能应用于砂浆增粘增韧改性。扫描电子显微镜(SEM)结果显示SAE在砂浆中能形成抑制水泥水化的聚合物膜,虽然抗压强度有所降低,但提高了砂浆的粘结强度与韧性。SAE改性砂浆与EPS泡沫板材的粘结强度随SAE掺量的增加明显增大,当掺量为6%左右时,破坏形式基本为EPS板材内聚破坏,确认了SAE对砂浆的增粘性能。砂浆的压折比随SAE掺量增加先明显减小,后稍微增加,当掺量为4%左右时,压折比最小,砂浆的韧性得到良好改善。     

橡胶水泥土电阻率的变化规律

目的 研究不同因素对橡胶水泥土的电阻率的影响.方法 利用二相电极法在室内测试橡胶水泥土的电阻率.结果 随着水泥掺量的增加,橡胶水泥土的电阻率呈递增趋势;随着橡胶粉掺量的增加,橡胶水泥土的电阻率呈递减趋势.大粒径橡胶粉对橡胶水泥土电阻率的影响大于小粒径橡胶粉.结论 橡胶水泥土电阻率与橡胶水泥土无侧限抗压强度在适当的水泥掺量和橡胶掺量的情况下存在很好的相关性.可以通过对橡胶水泥土电阻率的测定来推算橡胶水泥土无侧限抗压强度的变化规律.     

粉煤灰对硅酸盐水泥-铝酸盐水泥-石膏三元体系性能的影响

硅酸盐水泥-铝酸盐水泥-石膏三元体系具备明显的快硬、快凝、补偿收缩的性能,在该体系中掺入粉煤灰可以部分取代水泥降低成本,改善三元体系的工作性能,满足不同修复工程的需要.研究了不同掺量粉煤灰对三元体系的水化历程的影响,测试了浆体流动度、凝结时间以及硬化砂浆的强度和体积变形性能,并用X-射线衍射分析(XRD)对微观结构进行分析.结果表明:粉煤灰可以提高三元体系的流动性,并且延长其经时损失,当掺量大于20%时,三元体系的凝结时间明显延长.随着粉煤灰掺量的增加,硬化砂浆的强度降低,早期体积膨胀率减小但后期不收缩.综合考虑,粉煤灰的掺量控制在20%~30%,可以满足实际工程的需要.     

水泥-废旧混凝土细骨料固化海泥的强度和变形特性

选取水泥、废旧混凝土细骨料和海泥为试验材料,通过无侧限抗压强度试验,测定水泥-废旧混凝土细骨料双掺固化海泥（简称双掺固化海泥）的无侧限抗压强度,分析水泥掺量和废旧混凝土细骨料掺量对双掺固化海泥试样无侧限抗压强度的影响,研究双掺固化海泥试样极限应变分布特征。结果表明,本研究中双掺固化海泥试样的无侧限抗压强度随废旧混凝土细骨料掺量的增加而增大,当掺加废旧混凝土细骨料质量与海泥干质量之比为0.12时,无侧限抗压强度提升最明显;试样无侧限抗压强度与水泥掺量呈正相关关系,当掺加水泥质量与海泥干质量之比为0.16时,试样无侧限抗压强度最大。双掺固化海泥极限应变稳定在一个特定区间。     

聚合物改性砂浆强度的回弹法检测试验研究

采用L9(34)正交试验研究了胶粉掺量、水胶比、灰砂比以及硅粉掺量对聚合物改性砂浆表面硬度和抗压强度的影响,通过对散点图的拟合分析确定了聚合物改性砂浆抗压强度与回弹推定值的相关关系.结果表明,各因素对抗压强度和回弹推定值的影响主次顺序一致,影响因素顺序由大到小为胶粉掺量、水胶比、硅粉掺量、灰砂比;抗压强度随胶粉掺量、水胶比的增大而减小,随硅粉掺量和灰砂比的增加而增大;聚合物改性砂浆抗压强度与回弹推定值之间存在线性正相关关系,且在显著性水平α=0.01下其相关关系显著.