高温引发剂DMDPB在一步法制备PA66/HDPE合金中的应用

采用2，3-二甲基-2，3-二苯基丁烷(DMDPB)为高温引发剂，在双螺杆挤出机上通过一步法反应性共混制备了聚酰胺66(PA66)／聚乙烯合金。使用扫描电镜、Molau实验等方法研究了共混物的形态，并且比较了由一步法反应性共混得到的合金材料与PA66／聚乙烯简单共混物、以及二步法共混合金在干、湿态下的力学性能。结果表明：采用将PA66、高密度聚乙烯(HDPE)、马来酸酐、以及高温引发剂DMDPB加入双螺杆挤出机进行一步法反应共混的方法可以得到与二步法共混合金形态和性能相似的塑料合金，PA66的韧性可以得到明显改善。     

DMDPB在聚合物中的热分解行为

使用示差扫描量热方法对2,3-二甲基-2,3-二苯基丁烷(DMDPB)在聚合物基体中的热分解行为进行了研究。实验发现DMDPB在聚合物基体中的分解温度低于纯DMDPB的分解温度;DMDPB等温分解时起始速率最大,随后以指数形式衰减,表现出一级分解反应的特征。DMDPB分解速率常数随DMDPB含量增加略有增加。在HDPE基体中DMDPB的分解活化能为20kJ/mol左右,远低于过氧或偶氮类自由基引发剂的分解活化能。由于DMDPB非常慢的分解速率以及自由基的弱脱氢能力,DMDPB在HDPE和EPDM基体中分解反应后没有导致聚合物形成凝胶。     

DMDPB在聚合物中的热分解行为

使用示差扫描量热方法对2,3-二甲基-2,3-二苯基丁烷(DMDPB)在聚合物基体中的热分解行为进行了研究.实验发现DMDPB在聚合物基体中的分解温度低于纯DMDPB的分解温度;DMDPB等温分解时起始速率最大,随后以指数形式衰减,表现出一级分解反应的特征.DMDPB分解速率常数随DMDPB含量增加略有增加.在HDPE基体中DMDPB的分解活化能为20 kJ/mol左右,远低于过氧或偶氮类自由基引发剂的分解活化能.由于DMDPB非常慢的分解速率以及自由基的弱脱氢能力,DMDPB在HDPE和EPDM基体中分解反应后没有导致聚合物形成凝胶.     

可交联单体改性聚苯醚的性能研究

采用邻苯二甲酸二烯丙酯(DAOP)这种热固性树脂作为聚苯醚(PPO)的活性增塑改性剂,来改善PPO的加工性能,并且通过高温引发剂2,3-二甲基-2,3-二苯基丁烷(DMDPB)引发DAOP固化,从而减少增塑效应导致的PPO综合性能的降低。动态力学分析(DMA)研究表明,DAOP与PPO有着良好的相容性;通过旋转流变仪和转矩流变仪测试流变性能,发现加入DAOP能大幅度降低PPO/DAOP体系的熔体粘度和加工温度;热失重分析(DTG)表明,DAOP经过固化后的共混体系基本保持了纯PPO良好的耐热性能;力学性能测试表明,随着DAOP含量的增加力学性能会逐步下降,但20%含量的DAOP共混体系的拉伸强度和弯曲强度分别只下降了16%和8%。     

PET/PA66共混体系的DSC分析及相容性研究

采用溶液法、简单机械共混(熔融法Ⅰ)和存在酯-酰胺交换反应共混法(熔融法Ⅱ)将聚对苯二甲酸乙二酯(PET)与聚酰胺66(PA66)共混,系统地进行DSC分析,并对PET/PA66共混体系的相容性作了一定的探讨。结果表明,PET/PA66共混体系为一热力学不相容体系,共混物的相容性数熔融法Ⅱ共混物的为最佳,溶液法共混物的相容性最差。     

PET/PA66共混体系的流变性质与形态结构的关系

采用溶液法、熔融法Ⅰ(简单机械共混)和熔融法Ⅱ(存在酯—酰胺交换反应)共混,将聚对苯二甲酸乙二酯(PET)与聚酰胺66(PA66)共混。用Instron 3211型毛细管流变仪和扫描电镜研究了共混体的流变性能和形态结构.结果表明,PET/PA66共混体熔体为切力变稀流体,其行为遵守幂律方程,η(?)C_(pass)(wt.％)曲线表明该共混体为一负偏差体系,当PA66含量为25％左右时,负偏差最大。不同共混方式所制得的共混物形态结构的差异是造成共混物流变性能差异的直接原因。     

硅烷接枝交联HDPE/LLDPE的研究

利用双螺杆挤出机对高密度聚乙烯（ Ｈ Ｄ Ｐ Ｅ） 与线性低密度聚乙烯（ Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ） 的熔融共混以及与硅烷的接枝、交联反应进行了研究。实验发现： Ｈ Ｄ Ｐ Ｅ 与 Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ 具有很好的相容性,少量 Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ 的存在对 Ｈ Ｄ Ｐ Ｅ 拉伸性能的影响不大; Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ 在共混物中的配比对硅烷接枝反应有很大的 影响, 随 Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ 含量增加,硅烷的接枝率提高,同时接枝物的熔体流动性下降;此外引发剂或硅烷的用量都对硅烷的接枝反应有影响。 Ｈ Ｄ Ｐ Ｅ／ Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ 交联共混物的交联密度随 Ｌ Ｌ Ｄ Ｐ Ｅ 含量的增加而增大,交联共混物的耐热性有所提高,高温力学性能得到一定程度的改善。     

PA6/ABS共混材料的微观结构与相容性

为改善PA6/ABS共混材料的微观结构与相容性,提高该共混材料的性能,分析了聚酰胺6(polyamide 6,PA6)结晶行为、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(acrylonitrile-butadiene-styrene copolymer,ABS)"核-壳"结构、共混物组成和工艺等条件对PA6/ABS共混材料微观结构与相容性的影响,介绍环氧型和酸酐型反应性增容剂对PA6/ABS共混材料微观结构与性能的影响及其作用机理,并对PA6/ABS共混材料的理论研究和工程应用进行评述.分析表明,随着PA6/ABS共混材料中组分ABS含量增多,PA6的微观形貌由球晶向片晶转变,且ABS "核-壳"结构颗粒可有效增韧PA6;反应性增容剂与PA6/ABS共混材料发生的接枝反应可降低界面张力,使分散相颗粒分布均匀.     

3-(2-吡啶基)-5-(3-吡啶基)-1-H-1,2,4-三唑钴配合物的合成、结构、热稳定性及DFT计算

基于3-(2-吡啶基)-5-(3-吡啶基)-1-H-1,2,4-三唑(2,3′-Hbpt),采用水热法合成了一个新的钴基配合物[Co2(2,3′-bpt)4](化合物1)。通过元素分析,红外光谱和X射线单晶衍射对其组成、结构进行了研究。化合物1属于三斜晶系,P-1空间群,脱质子的配体2,3′-bpt-通过单齿和双齿螯合方式参与配位,形成二维平面结构。此外,通过热重分析研究了化合物1的热稳定性。采用密度泛函理论,在B3lyp/6-31G**水平上对有机配体2,3′-Hbpt的结构进行优化计算,探讨了其最优构型及配位模式。配体在化合物1中的构象与几何结构与计算结果相一致。     

纳米TiO2/EVA共混复合材料的制备及其性能

采用熔融共混方法,以直接分散、一步法、二步法3种不同工艺制备出乙烯-醋酸乙烯酯共聚物(EVA)/纳米TiO2复合材料,并探讨了制备工艺与力学性能之间的关系。利用FESEM与FT-IR测试手段表征纳米TiO2微粒在EVA中的分散性及结构。结果表明:将EVA、纳米TiO2和乙烯基三乙氧基硅烷同时进行复合(一步法),可使后两者达到协同增韧EVA的作用,有利于纳米粒子在基体中的分散;一步法工艺最佳,具有补强作用的TiO2微粒在EVA基体中的分散粒径小于100 nm,且当纳米TiO2颗粒的质量分数为1%时,对EVA的改性效果最佳。此外,FT-IR测试表明,纳米TiO2与乙烯基三乙氧基硅烷、EVA之间形成了新的键合结构。     

乙烯乙烯醇共聚物与聚乙烯共混物的性能研究

以HDPE-g-MAH为相容剂,分别制备EVOH/HDPE二元共混物和EVOH/PA6/HDPE 三元共混物.分别研究EVOH/HDPE和EVOH/PA6/HDPE共混物的阻透性、加工流动性、物理机械性能及其微观形态结构.从SEM可以看出：共混体系呈两相结构,分散相HDPE和PA6以球状均匀的分散在连续相EVOH中.二元体系中,随着HDPE质量分数的增加,共混体系的阻透性能略有下降;加工流动性有所提高;当m（EVOH）∶ m（HDPE）∶ m（DPE-g-MAH）为100∶15∶5时,共混体系的拉伸强度和冲击强度达到最大.与二元体系相比,三元体系的阻透性能和机械性能不如二元体系.     

动态硫化 NR/HDPE 热塑性弹性体的研究

本文采用母胶予混动态硫化新工艺,以硫黄为硫化体系,制备了ＮＲ／ＨＤＰＥ共混热塑性弹性体。考察了橡塑比、共混温度、共混时间,硫化剂、促进剂用量、增塑剂及填料的用量对共混物性能的影响。实验结果表明,当橡塑比为６０∶４０、硫化剂和促进剂用量分别为１．８和１份时,综合性能良好。采用增容剂技术,可使共混热塑性弹性体的物理机械性能达到最佳。     

ABS/PBT共混合金体系的研制

以ABS、PBT为基体树脂，RC为增容剂，NBR为增韧改性剂，并加入其它助剂，制备了ABS／PBT共混合金。研究了PBT的含量、ABS的牌号、相容剂和NBR的含量对ABS／PBT共混合金力学性能的影响。结果表明：用35％的PBT去改性不同牌号的ABS，与不加相容剂的状况比较，相容剂对ABS／PBT共混合金增容后，拉伸强度和弯曲强度分别提高11．2％和12．2％，共混合金的相分散性好，形态结构稳定。弹性体与相容剂协同作用，显著提高材料的韧性。加入20份NBR时，共混合金的断裂伸长率提高412．1％，冲击强度提高72．5％。并且在一定程度上克服了增韧对材料拉伸强度等性能造成的损失，起到了优化材料性能的目的。     

阳离子反应挤出就地增容HDPE/PS合金研究

在单螺杆挤出机上,利用大分子间的Friedel-Crafts烷基化反应,就地增容高密度聚乙烯(HDPE)/聚苯乙烯(PS)合金。考察了催化剂的配合,用量及增容母料对合金性能的影响,结果显示:通过反应挤出,可以生成HDPE-g-PS;苯乙烯单体(St)的加入,有利于接枝物的形成;对于m(HDPE)/m(PS)=70/30的合金体系,加入0.8份无水三氯化铝,0.5份苯乙烯单体,合金的综合性能较好;采用m(HDPE)/m(PS)/m(AlCl3)/m(St)=50/50/0.8/0.5增容物为母料,添加30%~40%时,m(HDPE)/m(PS)=70/30合金性能会得到进一步提高。     

离聚体对HDPE/PA共混体系相容性的影响

利用扫描电镜、拉伸试验机对HDPE／PA共混物的微观形态进行分析,对力学性能进行测试,研究了离聚体对HDPE／PA共混体系相容性及其力学性能的影响。结果表明,离聚体对HDPE／PA共混体系能起到增容的作用,并峭同质量分数离聚体的加入可以提高HDPE／PA共混体系的力学性能,从面证实了离聚体可改善HDPE／PA共混体系的相容性。     

HDPE阻隔性共混合金材料的研究

主要研究了ＰＡ１０１０含量和增容剂对ＨＤＰＥ／ＰＡ１０１０共混合金材料阻隔性能及力学性能的影响。结果表明：当ＰＡ１０１０含量达到１５％以上时,共混合金的阻隔性能有显著提高。增容剂含量存在最佳值,增容剂含量过大或过小时,都不利于共混合金阻隔性能的提高。     

乙烯-醋酸乙烯共聚物/氯化聚乙烯共混型热塑性硫化胶的增强研究

采用动态硫化法制备了乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)/氯化聚乙烯橡胶(CM)共混型热塑性硫化胶(TPV),通过在树脂相中HDPE与EVA的复合实现体系的增强,对其力学性能、断面微观结构及结晶行为进行了系统研究。结果表明,对于EVA/CM共混型TPV,当HDPE质量分数在0～20%的范围内,其动态硫化产物均表现出TPE的特征;随着树脂相中HDPE用量的提高,体系的拉伸强度、撕裂强度趋于显著提高,断裂伸长率与扯断永久形变趋于下降;FE-SEM的观察表明,动态硫化TPV的拉伸断面较平坦,且有微量纤维束,在刻蚀样品的表面均匀分散着CM硫化胶粒子,其平均尺寸为2μm左右;XRD的研究表明,随着HDPE含量的增加,TPV中结晶衍射峰强度增加,晶粒尺寸明显变大。     

聚烯烃相容剂改性尼龙6的研究

用聚烯烃（ＰＯ） 与马来酸酐接枝物（ＰＯ－ｇ－ＭＡＨ） 作为相容剂, 讨论了ＰＯ－ｇ－ＭＡＨ对ＰＯ／ＰＡ－６ 及ＰＯ／ＰＯ－ｇ－ＭＡＨ／ＰＡ－６ 体系的物理机械性能的影响。结果表明相容剂对ＰＯ／ＰＡ－６ 共混体系具有较好的增容作用, 提高冲击强度, 降低了吸水性, 促进分散相细化, 提高了界面的键合力, 增加了ＰＡ－６ 基体的粘度, 改善了ＰＡ－６ 的加工性     

尼龙6／聚丙烯共混物结构与性能研究

采用FT－IR,SEM,DSC和力学性能测试研究了力化学方法制备的聚丙烯接枝马来酸酐（PP－g-MAH）对尼龙6（PA6）／聚丙烯（PP）共混体系的增容作用。结果表明,在共混过程中,PA6与PP－g-MAH之间发生了相互作用,使增容共混体系的力学性能明显优于未增容体系,增容体系分散相（PP相）粒度明显低于未增容体系,熔融粘度高于未增容体系,增容共混体系PP和PA6的熔点和结晶度低于未增容体系。     

尼龙6/聚丙烯共混物结构与性能研究

采用FTIR, SEM, DSC 和力学性能测试研究了力化学方法制备的聚丙烯接枝马来酸酐(PPgMAH)对尼龙6(PA6)/聚丙烯(PP)共混体系的增容作用.结果表明,在共混过程中,PA6与PPgMAH之间发生了相互作用,使增容共混体系的力学性能明显优于未增容体系,增容体系分散相(PP相)粒度明显低于未增容体系,熔融粘度高于未增容体系,增容共混体系PP和PA6的熔点和结晶度低于未增容体系.