真空淬火炉

ZZR—20—16真空淬火炉(型号暂定)用于高温合金钢及小型制品热处理及淬火用。 主要规格及数据: 工作室尺寸:φ50～φ100/400～500毫米 均温区:150毫米±5℃ 真空度:热态 1×10~(-4)乇 工作温度:钼加热 1600℃     

热旋压收封集箱的爆破试验及分析

对φ159×12和φ159×7两种热旋压收封集箱进行了电测试验和爆破试验,并对相应的无孔封头做了简单的理论计算。在新的定义以前,建议对于带有手孔圈或盖板一类附加装置的收封集箱开孔封头,其削弱系数φ值可适当地提高到相当于一普通焊缝的削弱系数值,如取φ=0.75～0.8。     

锅炉人孔圈的修复

锅炉运行时,其人孔、手孔处极易发生渗漏。由于渗漏处的碱性物增多,加速了该处的腐蚀。腐蚀越严重,渗漏越厉害。如不及时修理,会影响锅炉的正常运行。当腐蚀严重时,腐蚀处要进行割补修理。此种修理方法,难度大,且费用高。我厂有3台5t/h时的横锅筒直水管锅炉,自1965年以来,已运行20多年,锅筒上的300×400毫米椭圆形人孔圈内侧平面处腐蚀成φ10—20毫米,深2—3毫米的凹坑,约占其总面积30％以上。因而,人孔盖与人孔圈间的橡胶石棉盘根压不紧,经常漏水,影响锅炉运     

螺旋管减温器与U形管减温器的对比

1.概况 减温器是用来调节蒸汽温度的重要装置。江西省吉安火力发电厂在1960年、1970年投产的两台35t/h抛煤机链条炉排锅炉,配有两台表面式U形管减温器(见示意图1)。其外联箱φ325×20mm,长4.472m,两侧各装有一组φ25×3mm的U形管束,每侧11根,联箱端盖     

锅炉过热器连接管大小的选择

过热器连接管中蒸汽流速多大为合适,流速对锅炉运行有什么影响,这在中低压锅炉设计过程中设计人员常常没有注意到。现就我厂在设计中碰到的这个问题和解决办法阐述如下。一、问题的提出 1、我厂SHS20—25/400—AIG型20吨煤粉蔗渣炉是1976年设计的。设计时从锅筒到过热器进口集箱的连接管(简称连接管Ⅰ,下同)选用φ57×3.5锅炉管3根,过热器第一组受热面到第二组受热面间的连接管(简称连接管Ⅱ,下同)同样选用φ57×3.5锅炉3根。     

应力腐蚀对锅炉的破坏

一、概况1960年8月武汉锅炉制造的一台 WG35—39—2型锅炉(即蒸发量35T/H,过热器出口压力39kg/cm~2,过热蒸汽强度450℃抛煤链条炉。于1969年10月安装在我厂投入运行。该炉锅简直径为φ1600 mm,壁厚46mm,长度8028mm,材质为~#20G,两侧各有一只上短联箱,用工字钢和槽钢固定。四根φ60×3引出管由上短联箱接至锅筒。前水冷壁管φ60×3,有36     

一起事故的教训—机械除垢后切勿忘记冲洗防焦箱

我市某厂一台SHL6.5—13—A型锅炉,1985年安装投运,1988年9月停炉清理水垢,机械除垢后,两侧水冷壁管除下的水垢任其堆积在防焦箱内,未经开启手孔盖冲洗沉积物,立即恢复生产投入运行。埋下这一隐患,於1989年1月锅炉在运行中暴发,从左侧防焦箱中透喷出汽水、被迫停炉,经外观检验,发现该防焦箱距前端1450mm处有一条25mm环向穿裂裂纹,附近锤击检查沉闷声,由于手孔在炉膛内,即使打开孔盖也难以观察内部情况,为彻底查明损坏情况,就在裂纹区域割除100×200mm集箱体“窗口”,割下部分内侧除上述裂     

GM安全除垢剂在锅炉清洗中的应用

一、问题的提出 锅炉水处理是从水侧保证锅炉受热面清洁,但锅炉运行后受热面结垢是不可避免的。一般锅炉受热面停炉后可由人工或用机械洗管器处理。而SHL6.5—13型锅炉由于设计结构不合理,炉膛左右两侧的34根(φ51×3)水冷壁管无法进行人工检查,机械洗管器也用不上。而这些水冷壁管又是强辐射受热面,运行中结垢不仅影响传热、降     

φ25×6高压鳍片管冷拔新工艺

本文介绍了我厂利用仓库积压的φ60×7-80毫米鳍片管为坯料,试制成φ25×6-25毫米管材的拉拔新工艺。该工艺试制成功,不但解决了生产1000吨/时锅炉需用的钢管,而且还节约了大量资金。可供有关人员作参考。     

大屏过热器的试验研究

本试验是在谏壁电厂二号炉上进行的,该炉为开式单炉膛液态排渣锅炉。采用四角喷燃。其主要参数为:200吨/时、540±5℃、96公斤/厘米~2。大屏过热器布置在炉膛上部(图1)。沿炉膛宽度布置八片屏,屏间距离为880毫米,每片屏由十五根管子布置成“W”型,蒸汽首先进入第一流程(图1上的双数管)。第一流     

远红外加热在塑料电除雾器中应用

一、概况我厂于八二年设计制造了一台高13000毫米,直径φ4600毫米,共162根的塑料电除雾器(简称D—162)。 D—162电晕电极框架的绝缘装置,目前国内采用石英砂封和气封两种装置。石英砂封绝缘装置通常采用电加热保温石英套管,这是目前应用最广的一种。考虑到经常耗电,也有用蒸汽夹套保温。而我厂D—162绝缘装置中,则采用了远红外加热石英套管。     

多功能铝锅灶

该灶可用多种规格的铝锅和烧多种燃料。一、性能特点 1.可烧木柴、草、秸秆,也可烧蜂窝煤,燃烧良好。 2.将灶砌成移动式或固定式均可,可适使用200～400毫米规格锅。二、结构及使用说明 1.采用园柱形的燃烧室,其直径为160毫米,高度90毫米。中心点与锅中心点相对正,这样火焰集中,使锅体受热均匀。 2.回烟道处于锅室上部,规格为30×40毫米(宽×高);排烟口与回烟道相平,规格为100×40毫米(宽×高)。 3.采用双层活动炉桥,两个炉桥的直径     

400吨/时锅炉汽包的设计、制造工艺和强度试验

我厂自从1968年制造第一台配12.5万瓩超高压400吨/时锅炉以来,至今已生产了十多台此类型锅炉。该锅炉配有一只超高压大型汽包。汽包的工作条件为:工作压力155公斤/厘米~2,工作温度约350℃,泵水压力为202公斤/厘米~2(1.3倍的工作压力)。汽包筒身内径φ1600毫米,壁厚75毫米,封头为深椭圆形(a=640,b=800)。总长约13,282毫米。汽包筒身上设有12根φ108×10     

SHL6.5—13锅炉炉顶的改造

一、改造前的情况 我公司SHL6.5-13锅炉是上海四方锅炉厂的产品,1987年5月投入运行。1993年1月,一根Φ57×3.5mm的天棚管在炉膛出口处前1m左右处发生爆管事故,大量蒸汽从炉膛两侧窥火孔喷出,炉顶经受了强烈的气浪冲击。抢修时,在炉顶厚65mm耐火砖层的相应部位凿出 550×3500mm的孔洞作更换锅炉管子之用。事后仍用拆下的耐火砖修复,但炉顶的整体强度和密封性大受影响。以后,在锅炉运行中发现炉顶漏灰,且日益严重,特别是在放渣时,出渣机的存水被高温煤渣突然汽化,冲入炉膛,瞬时形成强大正压,大量烟灰从炉顶及炉墙渗漏处喷出。每日数次放渣所形成的正压使炉顶裂缝日渐扩展,炉顶水泥珍珠岩掺煤渣的保温层逐渐粉碎,并从缝隙中落入炉膛,炉顶明显破损。1994     

罗茨风机更换电动机的节能

罗茨风机是立窑水泥厂熟料生产的关键设备,要求有足够的风量与风压,以满足“大风大料”、“快烧急冷”的燃烧工艺要求。我厂熟料生产使用φ2.2×8.5m 液压传动机械立窑,配置了 D60×78型罗茨风机,风量200m~3/min,出口静风压34300Pa,拖动电机 JS127—6-185kW,是我厂容量最大的电动机。按照φ2.2×8.5m 机立窑常规工艺设计,一般配置风量200m~3/min 风压19600Pa的罗茨风机,可见我厂风机铭牌风压过高。     

ASME长径式、低β比喉部取压流量测量装置的设计

以φ325×8流量测量装置为例,概述了ASME长径式、低β比喉部取压流量测量装置的设计技术。     

伯努利方程式在水泵节水中的应用

用伯努利方程的原理说明在流动流体的缩口处的吸力作用。将多节离心水泵的轴承冷却水作为吸入流体,与主流体混合使用可以节约大量自来水。1.冷却水流失锅炉进软水用GC2(1/2)×6×6型离心水泵,需用自来水冷却两端轴承。所用冷却水管公称直径φ15毫米,24小时常通,每天要白白流失自来水约61.02吨。在自来水水源紧张的当前,节约自来水已成为当前的当务之急。     

并联线路式可控硅中频装置对各种负载的适应性(续)

§1—5—4 小结 (一)当负载振荡电路参数为§1—5—3节计算值时: Z_H=0.275Ω、R_H=0.0192Ω、L_H=17.4μh r_(02)=8.6×10~(-4)Ω、L_(02)=3μh; P_L=0.85;C=184μ_P;R_(08)=5.5Ω。在图1—4接线条件下,调节: u_d=450～480~V k=0.557～0.92 φ=30°～42.5°按§1—5—3节同样计算方法,得出中频装置的输出为表1—2。     

35吨/时机播炉改成65吨/时煤粉炉

改装前锅炉概况我厂一号炉为中压自然循环锅炉,装有机械风力抛煤机和逆行链式炉排的联合燃烧装置(图1左)。汽包内布置浸沉孔板作为粗分离,在汽包顶部布置波纹分离箱作为细分离。过热器分2级,布置在水平烟道中。其主要材料是φ38×3.5毫米的20号钢管,仅在高温端采用少量的φ42×3.5毫米的12CrMo 合金钢管。过热汽温的调节采用表面式减温器,布置在两级过热器之间。     

蜂窝煤节能双锅炉

该炉是广安县彭家乡古佛村一组的村民唐远柏在今年一月二十日试制成的。先用2毫米厚的钢板做成270毫米直径的园型底座箱,底座旁通开一个直径100毫米大的园形进风孔,孔上加盖。底盘上端排装两根150毫米的钢条,再安上一个直径145毫米的园形锅圈。在锅圈上装上一个用3毫米厚的钢板卷成直径125毫米、高215毫米的炉