45钢离子氮化

武昌车辆厂在试制与生产VC3～650型三角活塞转子发动机和一吨叉车时,不少零件采用18CrMnTi、20Cr、40Cr、45、A3等钢材,有的零件因形状复杂,过去采用渗碳淬火和高频淬火工艺存在变形、开裂和淬火不均匀等问题,影响产品质量。从1974年开始,我们在30千瓦0.4米~3离子氮化炉上对上述材料的零件进行了离子氮化试验,除45钢外,其他材料都获得较好效     

离子氮化工艺及性能试验

本文总结了40Cr,45~#,18CrNiW,18CrMnTi,20CrMo,38CrMoAl 及球铁等材料采用不同温度,和保温时间氮化工艺试验。结果表明氮化层表面硬度梯度随氮化温度时间的变化规律;以及不同氮化工艺对材料机械性能的影响。说明只要氮化温度不超过予处理回火温度,则材料强度指标不变。虽然高硬度的氮化层使材料表层塑性有所损失,但并不影响实际使用性能。本文还对40Cr,18CrNiW,18CrMnTi 三个钢种离子氮化前后及渗碳状态的试样弯曲旋转疲劳试验进行分析和探讨,实验表明离子氮化能显著提高材料疲劳强度,并大大减小材料的缺口敏感性。列举了离子氮化的实际应用情况.     

离子氮化在刀具上的应用

离子氮化是一种氮化新工艺,目前国内许多工厂都在研究使用。我们已处理过一些38CrMoA1和25Cr2MoV钢的产品零件,现又将离子氮化运用到W18Cr4V和硬质合金刀具上。下面简单介绍一下。首先介绍一下离子氮化对38CrMoA1、W18Cr4V和YT15硬质合金刀头渗氮的情况。我们曾把这三种材料同一炉处理,它们在离子氮化前的组织分别为:38CrMoA1是经正火和调质处理的索氏体组织;W18Cr4V是经淬火处理的马氏体组织;YT15为外购来的(南京产)硬质合金刀头。经同一炉处理(温度500℃,时     

磨床主轴的离子氮化试验

我厂生产的 MG1432A 砂轮架主轴是高精度镜面磨床的关键零件,原来采用气体氮化工艺,但由于处理中有时会产生弯曲变形及轴颈胀大等缺陷,引起了主轴表面硬度不均或偏低的现象。为进一步提高主轴的质量,我们采用离子氮化代替气体氮化工艺,对这种主轴进行系统的试验,取得了明显的效果。一、离子氮化工艺的探索1.氮化与温度的关系采用北京宣武电炉厂生产的 LD-100型离子氮化炉,工件材料均为38CrMoAlA 氮化钢。在装炉量相同,其它工艺参数不变的情况下,分别采用490、520、540、560、580℃,一段氮化处理,保温时间为10小时,试验结果如表1。从表中可看出,随着温度不断升高,氮化层表面硬度下降,当氮化温度达580℃时,硬度严重下降。氮化层深度随温度升高而加深,当     

不同热处理条件下45#钢与40Cr钢摩擦学性能比较

针对机械行业中45^#钢和40Cr钢使用混乱的状况,着眼于2种钢材的基础性能,从45^#钢和40Cr钢的耐磨性能入手,对二者在不同热处理条件下的摩擦学性能进行了研究和比较。结果表明：在调质处理状态下,45^#钢和40Cr钢与GCr15钢对磨时的摩擦因数基本相同,但45^#钢的磨损量要低于40Cr钢,在强度符合条件,工件形状不太复杂的情况下,建议采用45^#钢;在淬火加低温回火处理状态下,45^#钢的摩擦因数与磨损量均高于40Cr钢的摩擦因数。在强调工件的强度和耐磨性时,建议采用40Cr钢;在高频淬火加低温回火处理和在离子氮化处理状态下,45^#钢的摩擦因数与磨损量均接近于40Cr钢的摩擦因数与磨损量,在保证强度的情况下,可以考虑采用45^#钢以降低生产成本。     

三硝水溶液在生产中的合理应用

正确选择和使用淬火介质是提高热处理零件质量的重要手段。随着对三硝水溶液的推广应用,我们在这方面做了一些尝试。积累一些经验,取得了较好的经济效果。一、尝试我厂热处理的主要产品是汽车零件。按传统习惯,对40Cr、20Cr、18CrMnTi等合金结构钢,以20号机油为淬火介质;对45钢、35钢等碳素结构钢,则以10％NaCl水溶液作为淬火介质。如汽缸盖螺栓(见图1)、前制动器制动蹄支撑销(见图2),材料均为     

1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的检测

一、前言离子氮化是一种先进的表面强化技术。它具有许多独特的优点,对碳钢、合金钢、不锈钢、铸铁及粉末冶金制品,都有显著的表面强化效果。目前,对38CrMoAl钢的氮化工艺及氮化层质量的研究比较深入,而对1Cr18Ni9Ti不锈钢的氮化工艺和离子氮化层的检测.研究较少。本文从1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征出发。就氮化层检测试样的制备及氮化层厚度的显示进行了研究。二、1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征 1.氮化层很薄 1Crl8Ni9Ti钢中含有较多的合金元素,它们都不同程度地降低了氮在奥氏体中的扩散速度。同时,钢中的合金元素C     

分离机中不锈钢碟片表面处理工艺的选择

文中介绍了激光淬火与氮化处理的两种表面复合处理工艺方案:激光-氮化复合处理和氮化-激光复合处理。以离心式分离机中4Cr13不锈钢碟片为试验材料,用两种不同的工艺方案对4Cr13钢试样进行表面复合强化处理。根据所得硬度分布曲线和硬化层深度比较表,分析了激光淬火与氮化处理的不同组合顺序对材料表面硬化层硬度分布和硬化层深度的综合影响效果,最后得出采用氮化-激光复合处理工艺方案可以达到试样表面复合强化处理工艺要求。     

Cr12钢的离子渗硫

本文叙述了在离子氮化炉中用二硫化碳作气源进行辉光离子渗硫的研试。采用Cr12钢试样,用金相、X射线衍射、电子探针法研究了离子渗硫层的组织结构;进行了耐磨、抗咬合试验;并将处理了的Cr12钢、M18螺帽模具用于生产中。试验表明,不需要改造离子氮化炉,引进二硫化碳蒸气就可实现低温(160～300℃)离子渗硫;能获得由Fe_3S、Fe_3S_4组成的渗层,具有良好的抗咬合性能和耐磨性能,可显著提高模具的使用寿命。同样,离子渗硫也具有离子轰击化学热处理固有的特点,是一项新颖的渗硫技术。     

钢的高温氮化

钢的氮化通常是在500～580℃温度区间进行的。近几年,各国已采用在600℃以上进行的高温氮化新工艺,即在Fe-N状态图中共析转变温度A_1以上进行氮化。在600～750℃氮化时,氮化时间为15min至2～3h,这种氮化工艺可提高钢的抗蚀性能、抗磨性能和抗疲劳性能,已在生产中应用。例如,45X(45Cr)钢在氨气与吸热式气体比例为1:1的气氛中,氮化温度700℃,氮化时间3～6h,氮化后进行淬火。钢件表层是ε相[Fe_(2～3)(N,C)],向内     

辉火离子氮化

辉光离子氮化是一种提高金属零件表面硬度的热处理新工艺,本文介绍了该工艺的国内外发展概部，氨化机理，氨化炉结构，氮化炉供电系统，工艺与操作，并举38CrMoAl钢和GCr15钢为例，说明氮化结果，附图7幅。     

φ250mm40Cr钢卡盘盘体淬火变形的控制

我厂生产的φ250mm液动卡盘和高速卡盘盘体(见图1、图2),其形状复杂、工作厚薄相差悬殊,热处理的难度很大。开始考虑的热处理方案有高频局部淬火、离子氮化、真空热处理和气体氮化等,由于条件所限,最后选择了整体淬火。这样,盘体的变形问题就成了热处理工艺要解决的主要问题。盘体材料为40Cr钢,硬度要求为HRC40～45,淬火后盘体的台孔(φ206mm或φ210mm处)、内孔     

40Cr长轴局部渗碳工艺分析与应用

分析了40Cr钢和20CrMnTi钢的长轴(钻床主轴)在使用中存在的弊端,提出对40Cr钢长轴分别采用头部渗碳淬火和尾部表面热处理等工艺措施,使之满足了钻床主轴的性能要求。     

42CrMo汽车转向泵齿轮离子氮化工艺

采用对比分析方法,对42CrMo钢汽车转向泵齿轮经不同温度回火调质,在不同温度下进行离子氮化,对氮化后的表面硬度及渗层深度进行检测分析。试验结果表明,42CrMo钢经（840±10）℃×15min盐炉加热淬火,580℃×2h回火,480～500℃×50h离子氮化后零件表面硬度可达670～726HV1,渗层深度DN0．55—0．6mm。     

离子氮化工艺的应用

离子氮化工艺在我国虽已推广多年,但对各种不同零件成功地进行氮化者为数尚不很多。我厂根据这一工艺的特点,曾先后在多种零件上进行了试验和应用。现从实践出发,简要介绍如下。一、在柴油机零件中的应用1.凸轮某凸轮零件是由两个凸轮组合在一起,便于正反转换档用的(见图1)。由于形状较复杂,不能采用感应加热,只能采用渗炭淬火或氮化工艺。在柴油机实际运行中,由于凸轮和滚轮之间压力很大,正反转调档换向时凸轮和滚轮之间存在滑动摩擦,很容易使表面拉毛,故不宜用渗碳凸轮。后来我们采用了38CrMoAl钢低温离子氮化工艺。低温的目的是为了防止心部硬度在氮化中下降。离子氮化可以在低温进行,这是一个重要的特点,也是一般气体氮化所不能办到的。离子氮化所以在低温下还具有活力,除了溅射作用外,还和表面在溅射作用下     

氮化炉改造

我单位原有一台辉光离子氮化炉,只能处理一些小型零件,且对氮化材料要求极为严格,只限于38CrMoA1等氮化钢种,45~#、40Cr钢等均不理想。另外,基本上不能测温和控温;真空度也不好,有氧化现象,且变形较大,基本上不能满足生产需要。我们对此氮化炉进行了改造。 改造要解决的问题有:(1)变堆放式阴极为悬挂式阴极;(2)解决测控温问题;(3)解决真空度;(4)扩大氮化范围,提高应用广度;(5)提高氮化质量。 一、设备改造 1.设备外围系统 (1)供气系统。供气系统由氨气瓶、减压阀、干燥稳压(缓冲)罐、流量计和调节阀门组成。 压缩式转动真空计测量真空度,不能连续使用。每次测量完毕,将真空皮管夹紧密封,测得的数据重复性好,且较为理想。     

用四氯化碳作催渗剂实现滴注式碳、氮、硼气体三元共渗

一、前言我们采用四氯化碳作催渗剂,以煤油代替丙酮,实现了滴注式碳、氮、硼气体三元共渗,并应用于生产。到目前为止,共渗了七十多炉次,对20Cr,18CrMnTi,45号,40Cr,16CrMnB,38CrMoAl 等钢种进行了试验。处理了二十多种零件近万件。目前正在进行寿命考核。现将试验情况(重点是将20Cr 材料三元共渗)介绍于后。     

车床用撞击式套管

撞击式套管由套管2、撞块3、螺钉4等零件组成(图1)。套管见图2,材料为45钢,淬火硬度HRC43,尺寸见表1。撞块见图3,材料为45钢,淬火硬度HRC35,尺寸见表2,螺钉可用普通螺钉改制。     

离子氮化时气体流动速度及合理供氨量的试验研究

本文根据试验的数据分析离子氮化中造成零件凹槽内吸氮较弱的原因。试验表明:氮化气氛在炉内的流动速度与氮化层的均匀性有密切联系。文中指出:零件获得均匀氮化层的工艺条件是:氮化温度均匀、气体流速尽量慢和合理供氨。文章给出合理的供氨量和气体流速的方法。图8,表3。     

滴注式保护气氛加热及其实际应用

利用含碳有机液在井式炉中制备滴注式保护气氛,能实现无氧化、不脱碳、不增碳加热,从而可取代盐炉加热淬火。通过近一年来对J-50拖拉机35种零件共15万余件的试生产实践证明:产品质量稳定,工件具有不易锈蚀、变形小、硬度均匀等优点。在节省电能、提高产生效率、改善劳动条件等方面效果显著。一、材料及试验方法 1.材料:27SiMn,45~*、45Cr、65Mn、GCr15五种钢。 2.试样:剥层分析试样采用φ16×120毫米圆棒;金相试样直接从淬火零件