321不锈钢焊接波纹管失效分析

应用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等手段对321不锈钢焊接波纹管表面腐蚀物的化学成分、焊缝区域的显微组织、腐蚀裂纹的形态特征等方面进行检验和分析。结果表明，波纹管局部电镀端内壁腐蚀导致漏气失效，即加工应力、焊接残余应力与含Cl^-或含Cl^-和溶解氧的腐蚀性介质的联合作用使波纹管局部电镀端产生了点蚀和应力腐蚀开裂；退火工艺设计的不合理和钎焊工艺控制不恰当使焊缝热影响区敏化而出现了晶间腐蚀。据此提出了降低和避免321不锈钢焊接波纹管因腐蚀而漏气的措施。     

海水中泥沙对铜及铜合金腐蚀的影响

采用室内模拟加速试验装置,对紫铜,青铜,黄铜和白铜等几类铜及铜合金,在不同泥沙含量的海水中的冲蚀情况及腐蚀速度进行了研究,用实体显微镜观察检测表面的腐蚀形貌发现,泥沙的存在明显加速了铜及铜合金在流动海水中的冲刷腐蚀,表面莆成点蚀,局部体育馆和蚀坑,且对不同铜合金的腐蚀影响和规律不一致。     

B30铜镍合金在海水中的电化学行为

B30铜镍合金具有优良的耐海水腐蚀性能,但在海水中形成的表面膜对其自身的电化学行为有影响,过去对此研究不多.采用交流阻抗、线性极化、动电位极化、循环阳极极化等方法研究了B30铜镍合金表面在海水中形成的氧化膜对其自身腐蚀电化学行为的影响,采用原子力显微镜(AFM)对氧化膜的结构进行了分析.结果表明:B30铜镍合金在海水中浸泡72 h后,表面能够生成一层完整致密的氧化膜;表面膜使B30铜镍合金在海水中的阻抗值随浸泡时间的延长先增大后减小,而且能够降低其极化电流密度以及瞬时腐蚀速率;随着浸泡时间的延长,B30铜镍合金在海水中的点蚀倾向加重.     

国外Cu-Ni冷凝器管的早期破坏及其原因

<正> 国外用铜合金制造舰船冷凝器管已有几十年历史。随着蒸汽轮机在舰船上用于推进,冷凝器管中海水的流速有所提高,早期使用的黄铜管和海军黄铜管在较高的水速下往往因产生严重的冲击腐蚀和脱锌腐蚀而遭到快速破坏。于是,国外采用铝黄铜、铜镍合金等抗蚀性更好的铜合金来代替上述合金制造冷凝器管。由于铜镍合金具有极好的抗蚀性(例如在静止海水和流速较高的海水中均有较高的抗蚀性;基本上无晶间腐蚀、应力腐蚀开裂和腐蚀疲劳现象;有良好的抗氨气腐蚀性等),故含     

超低碳含铜铸造不锈钢的组织与腐蚀行为

采用金相显微镜、Ｘ射线衍射、透射电镜、电子探针显微分析手段和多种腐蚀试验方法研究了超低碳含铜铸造不锈钢的析出相种类、成分、结构、形貌、分布及其腐蚀行为。结果表明，含Ｃｕ为２．０％的００Ｃｒ２０Ｎｉ２５Ｍｏ５钢经１１５０℃固溶处理可得到单相奥氏体组织，并具有优良的耐全面腐蚀、晶间腐蚀、点蚀和电化学腐蚀性能。     

铜镍合金点蚀行为的研究

国产铜镍合金冷凝管时常因点蚀导致泄漏。本文通过在天然海水中的腐蚀试验,揭示了国产铜镍合金在静止天然海水中具有显著的点蚀敏感性。流动海水可抑制点蚀的发生,缝隙使点蚀转移到缝隙内部与电正性金属接触促进点蚀的发生和长大。点蚀起源于暗红色斑点。暗红色斑点为易剥离的膜,时间长时变为有突起感的扁丘,膜下有时中空含水,形成膜下闭塞腐蚀条件,从而导致点蚀。     

B10铜镍合金海水加速腐蚀行为

B10铜镍合金具有优良的耐海水腐蚀性能,为研究其在海水中的腐蚀行为,取厦门天然海水,加入双氧水作为腐蚀加速剂,在室内模拟海水全浸腐蚀实验,采用失重法、电化学阻抗谱(EIS)技术分析B10合金在海水腐蚀中的腐蚀速率随腐蚀时间的变化规律,用不同腐蚀周期的电化学阻抗谱特征来表征工作面积为1cm~2的合金表面氧化膜的生长破坏情况。结合扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析(EDX)、XPS和拉曼光谱技术分析B10合金表面腐蚀产物膜的成分以及B10合金在海水腐蚀中的腐蚀类型。结果表明,氧化膜的生成与破坏使得合金在海水中的瞬态腐蚀速率呈先减小后增大的趋势,腐蚀产物包含碱式氯化铜Cu_2(OH)_3Cl和氧化亚铜Cu_2O,腐蚀由点蚀开始,逐渐经历了晶间腐蚀-剥蚀。     

重整装置空冷器管束腐蚀穿孔失效分析

某炼厂重整装置空冷器投用不足一年,发生多起换热管穿孔泄漏事故,该文应用光学显微镜、扫描电镜结合EDS分析、X射线荧光分析和显微硬度仪等技术分析了管束腐蚀泄漏的原因。结果表明,空冷器管束在失效环境中发生腐蚀减薄和穿孔泄漏的主要原因是冲刷腐蚀和电化学腐蚀的协同作用。其中冲刷腐蚀起主导作用,该文针对这一问题,提出了防护措施。     

铜镍合金在NaCl溶液中点蚀行为的研究

对铜镍合金BFe30-1-1在NaCl溶液中出现的点腐蚀行为进行了研究.首先测试其在不同pH值的0.5 mol/L Nacl溶液中的阳极极化曲线以确定点蚀电位,并在点蚀电位之上进行恒电位腐蚀.通过原子吸收光谱测定腐蚀后溶液中的Cu2 和Ni2 含量,采用扫描电镜进行形貌观察以及分析试样断面的微区成分,并对点蚀坑内的腐蚀产物进行X射线衍射分析,以了解不同条件下铜镍合金的点腐蚀行为.结果表明,BFe30-1-1合金在酸性和弱碱性的0.5 mol/L NaCl溶液中的腐蚀规律基本相似;在强碱性溶液中的低电位下,合金表面可以形成较稳定的钝化膜,因而耐腐蚀性能较好;铜镍合金BFe30-1-1的点蚀坑内发生了脱镍腐蚀.     

超超临界火电机组热交换器BFe10-1-1白铜管泄漏分析

某超超临界火电机组热交换器BFe10-1-1白铜管运行4a(年)后发生泄漏失效。通过宏观观察、化学成分分析、金相检验、断口分析、管子内壁沉积物检验等方法对白铜管的失效原因进行了分析。结果表明:白铜管内壁存在明显的沉积物,沉积物下形成氧浓差腐蚀,导致管子内壁产生点腐蚀;点腐蚀坑区域Cl~-存在对于晶界部位的铁元素产生进一步腐蚀使得富集于晶界处的铁元素不断流失而形成空位,空位的不断形成及合并导致晶间裂纹的萌生,最终导致管子发生晶间腐蚀开裂。     

B30铜镍合金换热管腐蚀与防护研究进展

B30铜镍合金具有优良的耐海水腐蚀性能,一般用作船舶海水冷凝器系统的换热管路,但在实际工况中仍因各种原因存在局部腐蚀失效问题.论述了B30铜镍合金海水换热管路的腐蚀问题、腐蚀机理、腐蚀影响因素及其防腐措施,对合理设计船舶冷凝器换热管路防腐蚀设计具有一定的参考意义.     

新型高硅含钼铜不锈钢的组织及其腐蚀行为的研究

设计了新型高硅含钼铜不锈钢的化学成分,研究了该铜的显微组织及其腐蚀行为.试验结果表明,通过Cr,Ni,Mo,Cu,Si多元合金化的新型铸造不锈铜,经1150℃×2h水冷固溶处理后,具有良好的耐均匀腐蚀行为、较小的晶间腐蚀倾向与较高的抗点蚀性能.     

转化炉镍管裂纹成因分析

通过宏观检验、化学成分分析、金相检验、扫描电镜分析的方法,对转化炉镍管裂纹的产生原因进行了分析。结果表明:转化炉镍管产生裂纹的主要原因是其显微组织晶界及晶内处大量析出二次碳化物,造成镍管内外管壁均存在晶间腐蚀现象,晶间腐蚀进一步发展为显微腐蚀裂纹,在高温高压下最终造成镍管腐蚀穿孔失效。     

P110油管腐蚀穿孔原因分析

某油井在起甩管柱作业过程中,P110油管因腐蚀穿孔发生断裂,严重影响施工作业。为了明确油管腐蚀穿孔的原因,分别对油管穿孔处的宏观形貌、化学成分及显微组织进行分析,并采用扫描电镜对穿孔处内外壁的形貌进行观察,利用能谱仪和X射线衍射仪分析内外壁腐蚀产物的主要元素成分。结果表明:在酸性高Cl-的腐蚀介质中,油管内壁涂层针孔处发生点蚀,导致油管穿孔,进而发生冲刷腐蚀,加快了油管腐蚀速率。     

几种典型管路材料在流动海水中的冲刷腐蚀行为

为验证舰船中几种不同常用海水管路的耐冲刷腐蚀性能,测试了907钢、316L不锈钢、B10铜镍合金、TA2钛合金4种管路材料在不同海水流速下的耐冲刷腐蚀特性.通过腐蚀失重、电位测量、动电位极化手段分析了4种管路在1,3,5 m/s下的耐蚀性.结果 表明:TA2在1,3,5m/s流速海水冲刷下均未产生腐蚀失重,B10、31...     

B30铜镍合金管材表面膜层演化及失效行为研究进展

B30铜镍合金管材由于其良好的耐海水腐蚀性能被广泛应用于船舶换热设备及海水管系,但在复杂工况下,服役过程中频繁发生膜层失效导致的管材腐蚀泄漏问题。本研究分析了B30铜镍合金管材表面膜层的耐蚀机理及演化过程,阐述了铜镍合金表面膜层失效模式及影响因素,并提出了B30铜镍合金管防腐措施及使用建议。     

超低碳铸造高合金不锈钢析出相及腐蚀行为的研究

采用金相显微镜、Ｘ射线衍射、透射电镜、电子探针显微分析等手段和多种腐蚀试验方法研究了铸造高合金不锈钢的析出相种类、结构、形貌、分布、成分及其腐蚀行为。试验结果表明,该钢经１１５０℃×２ｈ水冷固溶处理后可得到单一的奥氏体组织,并具有优良的耐均匀腐蚀、晶间腐蚀、点蚀和电化学腐蚀性能。     

锅炉一级再热器内壁腐蚀原因分析

通过宏观和微观检验对型号为BP-1025的锅炉一级再热器内壁腐蚀原因进行了分析。结果表明：一级再热器管内壁腐蚀类型属于停用期问的氧腐蚀,是机组投运以来多次腐蚀累积的结果;泄漏管样的穿孔是以往形成的腐蚀坑,在此次停炉后再次腐蚀以致蚀穿管壁而造成的。     

冷凝器中的镍白铜管泄漏分析

对镍白铜管的材质、显微组织及其腐蚀产物进行了分析，结果表明，由于管内壁粘附有一层碳膜，并与基体形成了微电池，在浓缩的长江水中，促进了腐蚀作用，导致冷凝器管早期泄漏。提出了改进措施后，避免了冷凝管的早期失效。     

冷凝器传热管腐蚀失效分析

针对船用冷凝器B30换热管的腐蚀泄漏问题,通过对管材理化分析、腐蚀形貌观察、金相分析和腐蚀产物分析等探讨了其腐蚀失效的原因,结果表明:B30换热管成分满足设计要求,内外表面金相组织分布不均;失效主要由内表面的腐蚀引起,表现为富Ni相优先腐蚀,导致其包围的富Cu相脱落,宏观上表现为点蚀坑的不断加深与扩大,最终导致B30换热管腐蚀穿孔失效。