雪地用途23.5R25全钢工程机械子午线轮胎的设计

介绍雪地用途23.5R25全钢工程机械子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　1 592 mm，断面宽　596 mm，行驶面宽度　530 mm，行驶面弧度高　24.5 mm，胎圈着合直径　630 mm，胎圈着合宽度　496 mm，断面水平轴位置（ H/₁/H/₂）　0.88，采用牵引型横向花纹沟设计，花纹块上带有3D钢片。施工设计：胎面采用雪地轮胎专用胎面胶配方，4层带束层结构，1^# —3^# 带束层采用3＋9＋15×0.22＋0.15NT钢丝帘线，4^# 带束层采用4×6×0.25HE钢丝帘线，胎体采用3＋9＋15×0.22+0.15NT钢丝帘线，采用一次法成型机成型、单模蒸锅式硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明，轮胎的充气外缘尺寸、物理性能和耐久性能均达到相应国家标准和企业标准要求。     

235/75R17.5低滚动阻力子午线轮胎的设计优化

介绍235/75R17.5低滚动阻力子午线轮胎的设计优化。结构设计参数不变,即外直径　794 mm,断面宽　236 mm,行驶面宽度　188 mm,行驶面弧度高　6 mm,胎圈着合直径　443.5 mm,胎圈着合宽度　184 mm,断面水平轴位置（H/₁/H/₂）　1.002 86。采取优化措施为：采用低滚动阻力胎面胶和胎侧胶配方,胎面采用胎冠胶＋小翼胶复合形式挤出,胎体采用3×0.24/9×0.225CCST钢丝帘线替代3＋9×0.22＋0.15NT钢丝帘线,带束层采用2＋7×0.30ST钢丝帘线替代4＋3×0.33ST和3＋9＋15×0.22＋0.15NT钢丝帘线,优化胎圈部位材料分布,采用低温硫化工艺。成品性能试验结果表明,优化轮胎的耐久性能提高,高速性能达到企业标准要求,滚动阻力系数为6.12 N·kN^-1 ,满足市场要求。     

超长运距21.00R35 E2高速工程机械子午线轮胎的开发

介绍针对超长运距的21.00R35 E2高速工程机械子午线轮胎的开发。结构设计：外直径　1 990 mm,断面宽　568 mm,行驶面宽度　480 mm,行驶面弧度高　13 mm,胎圈着合直径　882 mm,胎圈着合宽度　406.4 mm,断面水平轴位置（H/₁/H/₂）　0.88,胎面采用4条主花纹沟槽、小块状花纹带有散热小沟槽设计,花纹深度　32 mm,花纹饱和度　67.8%,花纹周节数　53。施工设计：胎面胶采用高耐磨、抗刺扎胶料,基部胶采用低生热胶料,1^#—3^#带束层采用3＋9＋15×0.22＋0.15NT钢丝帘线,4^#带束层采用4×6×0.25NT HE钢丝帘线,胎体采用7×7×0.25＋0.15HT钢丝帘线,采用一次法成型机成型、单模蒸锅式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸达到国家标准要求,耐久性能达到企业标准要求。     

6.00R9NHS 12PR全钢工业车辆子午线轮胎的设计

介绍6.00R9NHS 12PR全钢工业车辆子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　725 mm,断面宽　160 mm,行驶面宽度　140 mm,行驶面弧度高　3.5 mm,胎圈着合直径　226.2 mm,胎圈着合宽度　114.5 mm,断面水平轴位置（H ₁ / ₂ ）　1.0,胎面采用块状花纹,花纹深度　24 mm,花纹饱和度　64.5%,花纹周节数　25。施工设计：采用双层胎面,胎体采用3＋9×0.22＋0.15NT钢丝帘线,采用3层带束层＋2层0°带束层结构,1#和2#带束层采用3＋8×0.33HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,采用三鼓式一次法成型机成型,单模热板硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、物理性能、磨耗标识和外观质量等均符合相应国家或行业标准要求。     

18.00R25矿用宽体自卸车专用工程机械轮胎的设计

介绍18.00R25矿用宽体自卸车专用工程机械轮胎的设计。结构设计：外直径　1 644 mm,断面宽　499 mm,行驶面宽度　424 mm,行驶面弧度高　26 mm,胎圈着合直径　630 mm,胎圈着合宽度　343 mm,断面水平轴位置（ H/₁/H/₂）　1.05,胎面花纹采用横向花纹沟拉通设计,花纹深度　47 mm,花纹饱和度　65%,花纹周节数　34。施工设计：胎面采用缠绕方式成型,采用4层带束层结构,1^#—3^#带束层采用7×7×0.22＋0.15HT钢丝帘线,4^#带束层采用4×6×0.25NT钢丝帘线,胎体采用7×7×0.25＋0.15HT钢丝帘线,采用四鼓一次法成型机成型、蒸锅硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的外缘尺寸和耐久性能符合相应国家标准和设计要求,接地印痕合理,TKPH额定值满足实际工况作业需要。     

875/65R29低断面无内胎工程机械子午线轮胎的设计

介绍875/65R29低断面无内胎工程机械子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　1 868 mm,断面宽　868 mm,行驶面宽度　810 mm,行驶面弧度高　40 mm,胎圈着合直径　728 mm,胎圈着合宽度　723.9 mm,断面水平轴位置（H₁/H₂）　0.84,采用E-3块状花纹,花纹深度　49 mm,花纹饱和度　59.5%,花纹周节数　28。施工设计：采用胎面胶和基部胶缠绕工艺,带束层采用两翼式结构,1^#带束层采用3＋9＋15×0.225＋0.15HT钢丝帘线,2^#—4^#带束层采用7×7×0.22＋0.15HT钢丝帘线,5^#带束层采用4×6×0.25HE钢丝帘线,胎体采用7×7×0.22＋0.15HT钢丝帘线,采用三段二次法成型机成型、机械式硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、耐久性能和TKPH值均达到设计和相关标准要求。     

11R22.5长途大巴子午线轮胎的设计

介绍11R22.5长途大巴子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　1053 mm,断面宽　288 mm,行驶面宽度　226 mm,行驶面弧度高　6.5 mm,胎圈着合直径　569.5 mm,胎圈着合宽度　228 mm,断面水平轴位置（H₁/H₂）　0.86,胎面采用4条纵向花纹沟设计,花纹深度　17.5 mm,花纹饱和度　76%,花纹周节数　40。施工设计：胎面采用分层设计,1#和2#带束层采用3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用3＋9＋15×0.175＋0.15NT钢丝帘线,采用一次法成型机成型、热板式硫化机氮气硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能等均达到国家标准和相应设计要求。     

矿用12.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎的设计

介绍矿用12.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径 1 134 mm,断面宽 310 mm,行驶面宽度 240 mm,行驶面弧度高 10.5 mm,胎圈着合直径 512 mm,胎圈着合宽度 230 mm,断面水平轴位置(H₁/H₂) 1.052 8,采用以横向花纹为主的混合花纹,花纹饱和度 62.72%,花纹深度 24.5 mm,花纹周节数 35。施工设计：胎面上层胶和基部胶采用机内复合挤出,1^#和2^#带束层采用39＋15×0.22＋0.15钢丝帘线,3^#带束层采用3×4×0.22HE钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线,采用一次法三鼓胶囊成型机成型、B型双模定型硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合相应设计和国家标准要求,胎圈耐久性能符合企业标准要求。     

385/65R22.5 24PR宽基全钢载重子午线轮胎的设计

介绍385/65R22.5 24PR宽基全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　1 073.6 mm,断面宽　386 mm,行驶面宽度　310 mm,行驶面弧度高　13.2 mm,胎圈着合直径　569.5 mm,胎圈着合宽度　324 mm,断面水平轴位置（H/₁/H/₂）　0.925。胎面花纹的主花纹沟为4条不同折度的纵向沟,中间两道直沟,边部为折沟,花纹周节数　69,花纹饱和度　78%,花纹深度　17.5 mm。施工设计：带束层结构为4层带束层,1^#带束层采用3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,2^#和3^#带束层采用3＋8×0.33ST钢丝帘线,4^#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,胎体采用3＋9＋15×0.22+0.15NT钢丝帘线,胎面采用小翼胶配合胎面胶设计,胎面下方加贴一层胶片;成型方式为大胶囊鼓一次法成型,硫化采用热板式硫化机。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、静负荷性能符合国家标准和相应设计要求,耐久性能符合企业标准要求。     

越野型265/65R18LT全钢轻型载重子午线轮胎的设计

介绍越野型265/65R18LT全钢轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　809 mm,断面宽　282 mm,行驶面宽度　210 mm,行驶面弧度高　11 mm,胎圈着合直径　459 mm,胎圈着合宽度　215.9 mm,断面水平轴位置（H/₁/H/₂）　0.972 9,胎面采用越野花纹,并预留镶钉位置,花纹深度　14 mm,花纹饱和度　55%,花纹周节数　40。施工设计：胎面采用胎冠胶和基部胶2层设计,1^# 和2^# 带束层采用3×0.2＋6×0.35HT钢丝帘线,冠带层采用930dtex/2锦纶66浸胶帘布,胎体采用3＋9×0.22＋0.15钢丝帘线。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸和各项性能均符合国家标准要求。轮胎接地印痕矩形率为1.01,肩部沉降为1.05,与有限元分析结果一致。