布氏硬度压痕测量装置的期间核查

介绍了在期间核查中,依据国标相关规定或校准规程,采用有效的布氏硬度标准块,对布氏硬度压痕测量装置读数显微镜的测量标尺和计算机中安装的压痕测量系统软件进行间接检验的方法。其检验的结果可用来判定压痕测量装置是否在校准状态,准确地了解和确认布氏硬度压痕测量装置的准确度和有效性。     

9Cr-3W-3Co小径管的焊后热处理工艺及质量检验

绳式陶瓷电阻加热器采用不同的参数对9Cr-3W-3Co小径管焊接接头进行了局部焊后热处理工艺试验,并对热处理后的焊接接头进行了布氏硬度测试和显微组织观察。结果表明,在加热宽度为200mm,恒温温度790℃～800℃时,恒温2小时参数下,焊缝的布氏硬度范围为246HBW～265HBW,具有较好的性能,在760℃～800℃回火,焊缝均表现为板条清晰的回火马氏体组织。     

冷却速度对镍基合金堆焊层焊接热裂纹的影响

采用托马斯镶嵌块试样和中子测量管与封头堆焊层的实样进行焊接试验，比较了空冷、水冷和－４０℃干冰酒精冷却条件下焊接对焊缝微裂纹的影响。结果表明焊缝的高速冷却有利于镍基合金焊缝热裂纹的减少。     

根据压痕深度计算布氏硬度值的方法初探

指出了目前在许多关于硬度试验方法的标准和经典著作中都没有区分"压痕深度"和"装有压头的压杆位移"这两个不同的长度量。把装有压头的压杆位移当作压痕深度,对于洛氏硬度试验不会造成错误的结果;但把装有压头的压杆位移当作压痕深度计算压痕直径和布氏硬度值,则会造成明显的错误。提出了采用从压杆最大位移中扣除硬度计弹性变形得到的压痕深度计算压痕直径和布氏硬度值的方法,试验结果表明:这种方法计算得到的布氏硬度试验结果与采用光学系统测量压痕直径方法得到的结果相吻合;该方法兼具布氏硬度试验和快速布氏硬度试验的优点,可以既快速又准确地得到布氏硬度试验结果。     

标准金属布氏硬度块测量不确定度的间接评定

基于JJG 147-2005《标准金属布氏硬度块》以及JJF 1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》,给出了一种间接评定标准金属布氏硬度块测量不确定度的新方法。建立了硬度测量的新模型,并对该测量模型进行了较严密的分析,剔除了间接评定时,各耦合项对不确定度的重复贡献。按规程的测量条件和方法,以(125~225)HBW10/3000标尺标准块为例,对其测量不确定度进行了系统的间接评定。     

基于LabVIEW实现布氏硬度压痕的自动测量

在力学计量领域,布氏硬度对于材料性能的确定具有很重要的意义。论述了布氏硬度压痕自动测量方法,通过LabVIEW配合硬件实现了布氏硬度压痕的自动测量,该测量方法的实现为本实验室布氏硬度压痕自动测量提供了技术保障。     

紫铜板布氏硬度试验的测量不确定度评定

依据GB/T 231.1-2009《金属材料布氏硬度试验第1部分:试验方法》进行了布氏硬度试验,采用两种方法评定了紫铜板布氏硬度试验的测量不确定度。结果表明:采用考虑硬度计最大允许误差的方法,试验结果为(50.7±3.5)HBW2.5/62.5,k=2;采用考虑硬度计系统误差的方法,试验结果为(50.7±2.1)HBW2.5/62.5,k=2;两者之间的差异来源于硬度计的最大允许误差和硬度计的系统误差。     

扁钢布氏硬度试验的测量不确定度评定

依照GB/T 231.1-2009《金属材料布氏硬度试验第1部分:试验方法》对扁钢进行了布氏硬度试验(HBW10/3 000),并对试验结果的测量不确定度进行了评定和总结。结果表明:当包含因子k=2时,采用考虑硬度计最大允许误差的方法测量不确定度评定结果为(323±9)HBW10/3 000,采用考虑硬度计系统误差的方法测量不确定度评定结果为(323±6)HBW10/3 000,两种方法评定结果的差异与源的不确定度大小有关;在日常使用中,布氏硬度计应进行定期的期间核查和检定校准,确保硬度计各部分都在国家标准规定范围内正常工作。     

布氏硬度试样的最小直径

为了保证布氏硬度测量结果的准确性,避免压痕之间以及试样边缘对试样变形的影响,GB231-84“金属布氏硬度试验方法”中规定:压痕中心距试样边缘距离不应小于压痕平均直径的2.5倍,两相邻压痕中心距离不应小于压痕平均直径的4倍。当布氏硬度值小于35时,上述距离应分别为压痕平均直径的3倍和6倍。虽然一般情况下,都能满足上述要求,但是,多大试样才能满足测量要求,即在布氏硬度值HB及F/D~2等一定的条件下,试样的最小直径是多少,是实验人员制作试样时关心的数据。本文按GB231—84的规定,计算出圆试样的最小直径。     

布氏硬度试验的不确定度评定

根据布氏硬度试验中标准硬度块、硬度计及试样等影响不确定度的因素,提出了一种试验室布氏硬度试验测定值的不确定度评定方法,即通过对产生不确定度的若干分量进行计算,最后得出扩展不确定度。被测45钢锻材试样的布氏硬度试验结果为:X=(185.0±3.6)HBW5/750,k=2,相对扩展不确定度Urel=1.9%。结果表明:该布氏硬度试验的不确定度对试验结果的影响在可接受范围之内。     

金属材料布氏硬度试验的不确定度评定

按照新的金属材料布氏硬度试验方法标准GB/T 231.1—2009对某硬度值为106 HBW10/1000的标准硬度块进行了布氏硬度测试,并对布氏硬度测试结果的不确定度进行了评定;同时还对新标准中关于测试结果不确定度评定的一些细节进行了说明,对新标准中某些不确定度分量的评定方法提出了自己的观点。结果表明:所测硬度块的布氏硬度测试结果为(107.2±5.0)HBW10/1000,k=2。     

埋弧堆焊WC颗粒增强复合层的工艺及性能

目的针对传统钢材硬度低、不耐磨损的问题,选用WC颗粒来增强传统钢材性能,研究不同工艺对WC颗粒增强钢基材料的影响。方法采用埋弧焊方法,将含有WC颗粒的药芯焊丝在钢板表面进行堆焊,采用SVS3020显微镜、光学显微镜和显微硬度计对焊缝的显微组织进行观察与分析。结果随着焊接电流、电压的增大,焊缝成形逐渐完好,无焊缝缺陷,焊接速度增大,焊缝有夹渣缺陷产生;焊缝硬度随着电流、速度的提升而增大,但随电压的提升而下降。结论埋弧焊焊接选用350 A电流、32 V电压和20 m/s速度成形的焊缝质量最佳,基体的稀释作用对堆焊合金层的显微硬度也有明显影响。     

基于机器视觉的布氏硬度机测量技术研究

根据GB/T 231.3-2012中对标准布氏硬度机的要求,介绍了布氏硬度机的原理与要求,基于Lab VIEW设计了一套采用工业相机及电动变倍双远心镜头的全自动标准布氏硬度机,并研究了机器视觉应用和校准流程,使其可满足不同压痕尺寸及相应精度的自动化测量要求.     

堆内构件钴基合金熔覆层组织及性能研究

目的 确保堆内构件的限位精度,防止由于磨损而造成关键间隙超差,在键与槽、销与键之间的配合面熔覆钴基合金层,以提高耐磨性。方法 分别通过激光堆焊、氩弧焊堆焊、氧乙炔堆焊等方法制备钴基合金熔覆层,研究熔覆层的显微组织结构、力学性能、耐腐性能等。结果 激光堆焊熔覆层、氩弧焊堆焊熔覆层、氧乙炔堆焊熔覆层的枝晶臂直径测量值分别为15.28、20.09、21.91 μm。激光堆焊熔覆层、氩弧焊堆焊熔覆层、氧乙炔堆焊熔覆层平均摩擦因数分别为0.183 598、0.461 085、0.625 683。激光堆焊熔覆层、氩弧焊堆焊熔覆层、氧乙炔堆焊熔覆层平均磨损量分别为0.54、0.90、1.43 g。结论 氩弧焊堆焊熔覆层的稀释率大于激光熔覆堆焊熔覆层、氧乙炔堆焊熔覆层的稀释率。EDS线扫结果表明,氩弧焊堆焊熔覆层的Fe含量随着层数的增加而阶梯性下降。在B含量为1 200 mg/kg、Li含量为3.4 mg/kg的H3BO3和LiOH混合溶液中,氩弧焊堆焊熔覆层的耐蚀性最弱,激光堆焊熔覆层、氧乙炔堆焊熔覆层的耐蚀性相近。激光堆焊熔覆层综合力学性能最优,氩弧焊堆焊熔覆层的次之,氧乙炔堆焊熔覆层的最差。激光堆焊熔覆层的耐磨性能最优,氩弧焊堆焊熔覆层的次之,氧乙炔堆焊熔覆层的最差。通过激光熔覆技术可以获得优质的钴基合金熔覆层,有望确保堆内构件的限位精度,防止由于磨损而造成关键间隙超差。     

耐铝液腐蚀镍基Al_2O_3复合粉末氩弧堆焊层的性能

在铝制品制备过程中,高温铝液会与模具发生反应,导致模具过早失效,增加了生产成本。为了提高模具耐铝液腐蚀寿命,采用钨极氩弧焊在H13钢表面制备了镍基合金与氧化铝复合粉末堆焊层,通过金相观察、扫描电镜分析、X射线衍射分析等手段研究了高温铝液腐蚀对堆焊试件形貌、相结构的影响。结果表明:镍基合金粉末中加入适量的氧化铝能够提高镍基堆焊层耐铝液腐蚀的能力,但过多的氧化铝对堆焊层的致密性产生不利影响,继而降低了堆焊层的耐铝液腐蚀能力。     

便携磁力式布氏硬度计在薄壁小径管硬度检验中的实用性

以电厂薄壁小径管为研究对象,采用便携磁力式布氏硬度计对其进行硬度测试,然后分别使用简易目镜、压痕自动测量系统和数显布洛维硬度计所配备的目镜测量压痕直径,并将3种测量方法的硬度试验结果与数显布洛维硬度计的试验结果进行了对比,以研究便携磁力式布氏硬度计在薄壁小径管硬度检验中的实用性。结果表明:便携磁力式布氏硬度计试验后采用不同方法进行压痕直径测量时,压痕自动测量系统受试验管材打磨面不平整度的影响,其试验结果往往高于数显布洛维硬度计的,而简易目镜和布洛维目镜测量的试验结果与数显布洛维硬度计的相比误差很小;高合金薄壁小径管进行硬度试验时,在不影响管材使用性能的情况下需尽可能将试验面打磨平整光滑,以减小试验误差。     

咨询与服务

我是广东省顺德市华丰不锈钢焊管厂从事金相工作的技术人员,现就我厂奥氏体型不锈钢焊管焊缝铁素体含量的测量部位向您们请教.我厂焊管是采用单面不加丝“氩弧焊”或“氩弧焊加等离子焊”焊接而成的,焊缝及焊道形貌如图1、2.据GB1954—80(铬镍奥氏体不锈钢焊缝铁素体含量测量方法》中叙述,“其最大面最外层焊道中部横断面”为测量部位,如图3.鉴于此,如果将图1、2所示部位作为焊缝铁素体含量测量部位,不知是否合适?敬请赐教.     

稀土La2O3对CMT堆焊Inconel 625合金显微组织和抗高温氧化性能影响

目的 研究稀土氧化物对CMT堆焊镍基合金显微组织和性能的影响规律。方法 采用静电自组装工艺制备含有1%(质量分数,下同)La2O3的Inconel 625药芯焊丝,再采用CMT堆焊工艺制备Inconel 625和1% La2O3/Inconel 625镍基合金试样。系统研究添加La2O3对Inconel 625堆焊试样显微组织、显微硬度、拉伸强度及抗高温氧化性能的影响。结果 添加了La2O3的Inconel 625堆焊试样的金相组织明显细化,且显微组织由柱状晶转变为等轴晶。基体组织主要为γ–Ni固溶体和少量Laves相,且添加了La2O3的镍基合金Laves相的尺寸更为粗大。随着稀土氧化物La2O3的添加,显微硬度值从(235.97±2.99)HV0.3增加到(246.53±4.10)HV0.3,抗拉强度从543.12 MPa增加到564.25 MPa。在高温氧化试验条件下,CMT堆焊1% La2O3/Inconel 625试样的氧化速率明显小于未添加La2O3的Inconel 625原始试样的氧化速率。结论 稀土La2O3的添加产生了细晶强化以及柱状晶向等轴晶的转变,使Inconel 625堆焊试样的显微硬度和抗拉强度都有了一定的提升。在高温氧化过程中,稀土La2O3可作为Cr2O3氧化物的形核中心,促进致密Cr2O3氧化膜生长,相应提升了其表面的抗高温氧化性能。     

317L/FH40复合钢板堆焊接头性能和组织研究

采用优选工艺参数对8 mm+48 mm厚的317L/FH40复合钢板进行了复层堆焊(补焊)焊接,然后进行焊后热处理,并对接头进行力学性能测试和微观组织分析。结果表明,317L/FH40复合板堆焊接头各项力学性能测试结果均达到相关标准要求,能够满足实际工程需要;金相组织分析结果显示,复层317L热影响区出现晶粒长大的现象,基层FH40钢热影响区组织产生变化;显微硬度测试结果显示接头各区域内硬度波动不大,不同区域间硬度呈现差异,局部出现升高和降低现象;晶间腐蚀试验结果显示复层堆焊焊缝无晶间腐蚀倾向。      

590 MPa级高强钢双面双弧立焊焊缝组织性能

为研究590 MPa级高强钢双面双弧工艺得到的焊接接头组织与性能的关系,采用钨极氩弧焊(TIG)与熔化极气体保护焊(MAG)方法获得成型良好的焊接接头,经过拉伸、冲击、弯曲试验及光学显微镜、扫描电镜、EBSD分析,对590 MPa级高强钢双面双弧立焊打底焊与盖面焊焊接接头的组织及性能进行了研究.结果表明:打底焊缝组织主要为贝氏体,盖面焊缝组织以贝氏体与针状铁素体为主;打底焊缝经历过一次热循环后组织得到一定程度的细化;打底焊缝硬度值与盖面焊缝相近,盖面焊缝热影响区最高硬度值高于打底焊缝热影响区最高硬度;2 mm坡口间隙性能较5 mm坡口间隙有较大提高,2 mm坡口间隙断口以韧窝断裂为主,5 mm坡口间隙断口以解理断裂为主.