新的80公斤/毫米~2级高强度钢

前言近年,日本焊接结构高强度钢有很大发展,业已生产出许多抗张强度50～100公斤/毫米~2级的优质钢板。但各方面大量需要的乃是50～60公斤/毫米~2级的钢材,60公斤/毫米~2以上的高强度钢的用量仅占极小比重,其原因在于焊接困难,这被认为是加入的合金量多引起的。为此,富士制铁从几年前就开始进行了各种研究,结果这次成功地研制出了新的80公斤/毫米~2级高强度钢。下面我们将其与原有80公斤/毫米~2级高强度钢加以对比介绍,以供各位参考。     

日本的高强度低合金钢板简介

在日本,关于高强度低合金钢的定义和概念是:抗拉强度50公斤/毫米~2以上,屈服点30公斤/毫米~2以上。它们的分类方法是:(1)一般结构高强度低合金钢;(2)焊接性结构高强度低合金钢;(3)耐候性高强度低合金钢;     

BX1—330交流弧焊机改为交直流弧焊机

我坑在生产维修工作中,过去焊接均采用钛钙型低碳钢电焊条,这种焊条抗拉强度为44—50公斤/毫米~2,延伸率为22.30%,冲击值为12—18公斤·米/厘米~2,对钻杆和钻头的焊接、电机车的修理、钢轨焊接等其强度均不能保证。而我矿材料库存有多年积压的常焊—42低合金高强度     

用钕改善MB15合金性能的研究

在MB15(镁—锌—锆系)合金中,添加稀土元素钕(Nd),可明显地提高合金的室温抗拉强度和高温瞬时强度(σ_b分别由33公斤/毫米~2到39公斤/毫米~2和200℃瞬时拉伸由15公斤/毫米~2到21公斤/毫米~2),合金强度提高的原因在于:加钕后,合金组织中产生了新的强化相。     

在加磷铝镇静钢中复合添加氮对r值的影响——汽车用高强度冷轧钢板发明之Ⅲ

一、绪言作为客车轻量化的措施之一,要求镶板使用抗拉强度(T.S.)为40公斤/毫米~2左右的值高的硬质铝镇静钢板。磷是廉价的强化元素,是生产上述钢板的理想添加元素。众所周知,沸腾钢中加入磷会促使值提高,但在铝镇静钢中加磷既不能得到饼形晶粒组织,也     

国外动态

超高强度非调质钢[日本《铁钢界报》1973年2月21日968期3页报道]日本川崎制铁公司不久前制成了高强度非调质钢板,商品名称为〈HTP100〉,这种钢板的强度达100公斤/毫米~2,而且弯曲性能和焊接性能都     

冷成型结构用10Ti钢板

冷成型结构用10Ti钢板是σ_s为30公斤/毫米~2、σ_b为40公斤/毫米~2级钢板,既具有较好的冷成型性,又具有较高的强度,用做汽车、拖拉机等运动机械的纵、横梁及其他需承受载荷的冲压件,比同一     

液化石油气贮罐低温用铝脱氧镇静钢厚钢板

作为液化石油气贮罐用钢材,以连铸坯轧制生产了38mm 的 SL37A 厚钢板,研究了其钢板特性.控制轧制(KTR)和控制轧制控制冷却(MACS)钢板的脆性裂纹停止特性 K_[ca],在-50℃时达到600kgf/mm~3/~2、淬火回火(QT)钢的立向 MIG(惰性气保护焊)、TIG(惰性气保护弧焊)、SMAW(保护金属弧焊)和横向 SAW(埋弧焊),以及 QT、KTR 和 MACS 钢的65～115kJ/cm 大线能量焊接 EGW(电气焊)的焊缝熔合区特性是:v_E_5在470kgf/mm~3/~2以上,-50℃的 COD 值在0.3mm 以上,K_(ca)在470kgf/mm~3/~2以上。根据这些数据,确认了用 QT、KTR 和 MACS 法可以制造适用于液化石油气贮罐用的以连铸坯生产的 SLA37厚钢板.     

鼓风炉水套结构的改进和简易的制造方法

我厂2米~2鼓风炉设置有1400×660×144毫米箱式炉腹汽化水套10块,蒸汽压力为4公斤/厘米~2。过去,由于本局加工条件的限制,水套设计为六块钢板焊接而成(如图1示)。该种角接式的水套结构存在如下问题:     

正火控冷工艺对Q370QE钢板组织和性能的影响

采用正火控冷试验研究Q370q E钢板的生产工艺,结合力学试验和金相组织研究正火控冷工艺对Q370q E钢板组织和性能的影响,结果表明:钢板强度随冷却速度的增加和终冷温度的降低而增加,当冷却速率在8℃/s~14℃/s时,终冷温度在600℃~660℃之间,屈服强度增加约10 MPa~50 MPa,抗拉强度增加约0 MPa~20 MPa,组织为细化的铁素体和珠光体,满足桥梁钢所需的力学性能、冲击性能和焊接性能。     

含磷低锰钢板的研制

以低锰(≤ 2%)含磷钢板为对象,探索在罩式炉进行的获得双相组织的周期退火工艺,并研究磷对周期退火后钢板的组织和性能的影响,以提供适合我国冶企工业生产条件的抗拉强度 ≥ 540MPa,延伸率 ≥ 27%的含磷钢板生产依据。实验结果表明,含锰~2%,磷(0.1~0.13)%的钢板,经680℃保温8h,再在730℃保温4h,随炉以50℃/h速度冷却至400℃后空冷的周期退火工艺退火,可以达到上述提出的性能要求,并且冲压成型性能良好。     

屈服强度60公斤级水轮机涡壳钢用高强钢焊条——结607镍的研究

本文阐述了σs 60公斤/毫米~2调质钢(14MnMoVN)焊接用焊条——结607镍的设计原则、焊条的研制情况和焊条的性能试验。试验结果表明,Mn-Mo-Ni合金系统的碱性低氢型焊条,其熔敷金属扩散氢含量较低(1.26～2.1毫升/100克),且具有较好的抗裂性。焊缝金属冲击值a_K(-40℃)在17.2公斤·米/厘米~2以上。同时与母材相匹配,焊缝金属强度不低于母材、从而表明,这种焊条可以用来焊接水轮机涡壳钢。     

武钢普碳钢和低合金钢生产数据统计

最近,我们统计了从1972年以来所生产的普通碳素铡(A_3、A_3F)及低合金钢(16Mn)关于碳、硫、砱含量的分布频率、强度分布频率和含碳量与σ_b平均值的关系,并描绘了曲线。对制订一米七产品标准(特别是对深冲板、镀锌板、镀钖板)和适应电子计祘机的控制提供了一定的参考数据。现将统计结果简要说明如下: 一、σ_b的分布频率根据GB700—65和YB13—69规定,A3、A3F的抗拉强度σ_b为38～47公斤/毫米~2,16Mn的σ_b为≥52公斤/毫米~2。从表图1、4、7数据来看,武钢生产     

控制冷却工艺对DH36钢板质量影响的分析研究

研究了控制冷却工艺对DH36钢板板型、微观组织和性能的影响。结果表明:DH36钢板采用弱冷水控制冷却工艺能得到良好板型,获得较理想显微组织;增加侧喷可以提高同钢板性能均匀性。采用控制冷却工艺后钢板的屈服强度和抗拉强度明显提高,性能稳定性得到显著改善。     

低温707Ni手工电焊条的研制

试验表明,用707镍焊条焊后无论经不经热处理,却贝冲击值(-70℃)均≥2.5公斤·米/厘米~2,并且具有良好的综合机械性能(σ_s≥40公斤/毫米~2,σ_b≥50公斤/毫米~2,δ_5≥20%,ψ≥65%)。用该焊条施焊06MnVAl低温铜,焊后经550±20℃退火,熔合线和热影响区(距熔合线1～2毫米)却贝冲击值(-60℃)均≥3.5公斤·米/厘米~2。可焊性能良好。该焊条已正式列为06MnVAl 低温钢的配套焊接材料。     

JFE钢铁开发成功易焊接高强度中板

JFE钢铁开发成功的易焊接高强度钢板已正式上市。JFE钢铁针对高强度钢板焊接时在焊接部易生成硬化区导致易开裂和影响高速焊接的缺点，经研究后采取了轧后快速冷却以细化晶粒提高强度技术，从而减少了高强度钢板中加入合金元素，同时减少了钢中的夹杂物，使钢板抗拉强度保持60kg／mm^2的基础上，焊接部强度得到保证，为快速焊接以降低施工费用创造了条件。     

JFE钢铁开发成功易焊接高强度中板

JFE钢铁开发成功的易焊接高强度钢板已正式上市。JFE钢铁针对高强度钢板焊接时在焊接部易生成硬化区导致易开裂和影响高速焊接的缺点,经研究后采取了轧后快速冷却以细化晶粒提高强度技术,从而减少了高强度钢板中加入合金元素,同时减少了钢中的夹杂物,使钢板抗拉强度保持60kg mm2 的基础上,焊接部强度得到保证,从而为快速焊接以降低施工费用创造了条件。JFE钢铁开发成功易焊接高强度中板     

KCL工艺中的控制冷却技术

前言所谓加速冷却,是将热轧后的厚钢板,立即进行水冷,通过控制相变组织来提高机械性能的技术,是一种同控制轧制相同的形变热处理方法。加速冷却有如下两个特点:1)因为,用水冷却钢板能够提高其强度,所以,为了得到同样强度,添加少量合金元素就可以达到目的;2)因此,可以降低碳当量,提高焊接性能。另外,通过加速冷却和控制轧制相结合,保持了控制轧制所得到的韧性,大幅度提高了钢板的强度。因此,能够制造出用原来方法难以制成的、具有低温韧性和良好焊接性能的高强度钢板。     

关于普通低合金钢焊接冷裂纹的探讨

本文论述了关于高强钢冷裂纹的研究现状及其进展;防止冷裂纹的措施;并以σ_S≥60公斤/毫米~2调质高强钢为例,论述了该钢在手工焊接时出现的问题,重点探讨了14MnMoVN 钢焊接冷裂纹与焊接材料的关系。本文还从碳当量对钢材可焊性的影响出发阐述了碳当量和焊接冷却速度对热影响区组织状态的影响。为避免这种钢焊接时冷裂纹的发生,除了采用适当的焊接工艺外,研制抗裂性化良的焊接材料及软质焊条也是有成效的。     

河北钢铁股份有限公司邯郸分公司专利信息

<正>1、一种低成本易焊接钢的生产方法(201310144348.3)本发明无需加入提高焊接性能的合金元素,在线控制热轧带钢微观组织中易焊接软相铁素体含量为70%~95%、不易焊接硬相珠光体含量为5%~30%;采用加速冷却模式,冷却速率在原有冷却速率基础上提高5%~15%,经过加速后,不同厚度规格的带钢层流冷却水冷段冷却速率控制在65~105℃/s,层流冷却全阶段冷却速率控制在12.65~19.4