核电650MW汽轮发电机定子振动性能试验

介绍650MW汽轮发电机型式试验定子振动性能研究，给出了在额定空载和短路工况时，定子铁芯、机座和端部绕组振动幅值及定子机座的隔振系数，供650MW汽轮发电机运行及大型汽轮发电机组的设计和制造参考。     

东方电机研制成功整体式机座600MW汽轮发电机

国产最大的、具有世界先进水平的首台整体式机座600MW汽轮发电机在中国东方电气集团东方电机股份有限公司研制完成,2003年8月22日启运。整体式机座600MW汽轮发电机定子外形尺寸为长9.76m、宽5.83m、高4.35m,机座外径为4.2m,运输重量325t。该汽轮发电机的研制成功,标志着东方电机成为中国发电设备制造企业中唯一一家能够制造内外定子整体式机座和内外定子分体式机座600MW汽轮发电机的企业。东方电机研制成功整体式机座600MW汽轮发电机     

东方电机国产首台新汽轮发电机启运

8月22日,由东方电机股份有限公司自主研发、自主制造的我国首台最大、具有世界先进水平的整体机座式600MW汽轮发电机启运浙江嘉兴电厂。该汽轮发电机的研制成功,标志着东方电机股份有限公司成为我国惟一一家能够制造内外定子整体式机座和内外定子分体式机座600MW汽轮发电机的厂家。东方电机股份有限公司是我国研制大型发电设备的骨干企业。600MW汽轮发电机是我国火力发电设备的主力机型。     

水氢氢600MW汽轮发电机机座底脚承载调整

采用端盖式轴承的大型汽轮发电机机组运行时,定子振动与转子振动相互耦合。如果机座底脚承载状态不理想,则有可能使发电机在运行时产生较大的机座振动。因此,在发电机安装调试阶段进行机座底脚承载调整是一个重要的环节。通过调整垫片使机座四角承载达到合理分布状态,从而可有效保障机座振动的稳定良好。本文介绍了机座底脚承载调整的方法及安装于吴泾第二发电厂的水氢氢600MW汽轮发电机的调试结果。     

空冷汽轮发电机定子机座的结构特点和装配工艺

为了满足大容量空冷汽轮发电机定子机座的结构要求,研发了大容量空冷汽轮发电机定子机座结构及装配工艺。机座采用双机座结构,上、下两半,用合缝板连接。采用该结构及工艺制造的机座完全满足大容量空冷汽轮发电机定子对机座强度、振动及冷却风路等方面的要求.     

灵武电站1000MW汽轮发电机外机座装焊技术

汽轮发电机内外机座结构在我公司首台600MW机组中有过应用,目前又将这种结构应用于1000MW超超临界汽轮发电机定子机座上。仅从外形看似乎与常规1000MW整体式机座很类似。但是由于其长度长、环板层数多、层间距小,加上弹簧板、承滑板和外风道等结构的技术要求高,使其制造难度更大。本文对其制造难度、制造过程以及制造工艺优化等方面问题进行了详细阐述。     

220MW空冷汽轮发电机内定子制造工艺

本文介绍了我公司220MW空冷汽轮发电机内定子制造工艺技术,主要涉及定子内机座加工、定子铁心装配、内定子装配的主要结构特点和制造工艺难点及关键点。     

1250MW级核电汽轮发电机定子机座制造工艺

定子机座是汽轮发电机中外形尺寸最大的部件,起着固定、支撑及保护定子铁心的作用,在内部还构成了发电机整体通风冷却循环回路。定子机座在结构上还要满足固定、冷却、吊运及线路布置等功能,在使用和运输过程中的强度需要是汽轮发电机定子机座设计及制造的首先要求,文章介绍百万核电汽轮发电机定子机座的制造工艺。     

平行作业的600 MW级水氢氢汽轮发电机定子结构

在原600 MW级水氢氢汽轮发电机的基础上,以系列化和模块化为设计原则,通过对定子机座和铁心的结构改进及优化,实现机座和铁心的平行作业,缩短整机制造周期,降低生产成本,增强产品市场竞争力。     

600MW汽轮发电机机座弹簧板的焊接

弹簧板的焊接是600MW汽轮发电机机座制造的难点，通过选择合适的焊接材料和焊接工艺，保证高质量的焊接接头，为将来1000MW汽轮发电机的焊接工作积累了经验。     

行波接触型超声波电机定子齿对电机性能的影响

本文对行波接触型超声波电机定子振动情况进行了分析，得到定子振动的固有频率和幅频特性，阐述了电机中定子齿的设置对定子振动的作用。针对三种不同的定子环模型，分别讨论了定子齿对固有频率、振幅及电机转速的影响，计算结果与实验测试结果相符合。     

径向换能型超声波电机定子振动模型

提出了一种弹性叶片式径向换能型超声波电机,分析了电机的结构与工作原理,建立了定子径向自由振动和受迫振动的解析模型,同时,为了进行对比验证,建立了定子振动的有限元模型进行模态分析和谐响应分析。分别采用两种模型计算得到了定子一阶径向自由振动的频率和在外加电压激励下受迫振动的径向振幅,两种模型的理论计算结果接近。采用阻抗特性分析仪测量了定子一阶径向自由振动的频率,并采用激光测振仪测量了定子外侧表面质点在外加电压作用下径向振动的振幅,将实验测试结果与理论计算结果进行对比,二者基本吻合。实验测试结果验证了所建立的定子振动的解析模型和有限元模型的有效性。最后,制作了原理性样机,验证了所提出的径向换能型超声波电机动作原理的可行性。     

大型发电机定子槽楔厚板模型及松动特征量研究

大型发电机定子线棒在运行过程中受到100Hz的电磁力,波纹板和槽楔构成的紧固系统在电磁力长期作用下逐渐失去紧固性能,加剧定子线棒主绝缘劣化,甚至引发停机事故。该文研究波纹板紧固结构在松动过程中振动特性的变化规律,通过厚板振动力学建立了槽楔振动特性的物理模型;通过数学分析提出振动响应第一峰值点作为反映槽楔松紧程度的特征参数,并研究了振动峰值与激振力及波纹板紧固力之间的关系,通过实验数据验证了楔块物理模型的正确性。研究了波纹板形变量逐渐变小过程中振动特征参数的变化规律。在一定激振力作用下,第一峰值点随波纹板形变量增大而减小;在波纹板相同形变下,一定范围内提高激振力可以提升测量灵敏度。     

直流电机的磁振动

用数学方法分析了直流电机各种参数与引起定子和电枢振动的磁力大小之间的关系,探讨了不同电机结构下作用于磁极上的磁力和弯曲转矩的大小,分析了每极槽数不同时的机座的振型。最后,论述了旋转磁拉力引起的转子振动。     

基于气隙探测线圈与端部振动的百万机组转子匝间短路分析

针对某大型汽轮发电机运行中定子振动偏高的问题,介绍了定子绕组端部振动在线监测系统及气隙探测线圈的工作原理,以某百万机组2号发电机端部振动为例,从定子绕组端部振动和转子绕组匝间短路监测的角度,通过监测图像和数据计算分析得出机组振动的电气原因,并从实践角度解析发电机定子绕组端部振动在线监测系统在百万机组上的应用。     

用有限元法计算水轮发电机定子铁芯的磁振动

分析了次谐波引起的定子的磁振动,用有限元法计算了定予铁芯的固有频率,并讨论了边界条件对自振特性的影响。     

水电机组集成监测系统中铁心振动分析

水轮发电机定子铁心振动是引起机组故障的最重要根源之一。在研究水轮发电机定子铁心的振动的特性及机理的基础上,分析了发电机运行状态对定子铁心振动的影响。同时,设计了机组集成监测系统中定子铁心振动的分析方法,并利用最优维护信息系统提供的信息共享平台,实现了铁心振动在线监测与分析,获得的监测结果与理论分析基本一致。     

行波接触型超声波电机定子振动有限元分析

行波接触型超声波电机是一种利用压电晶体的逆压电效应获得驱动力矩的新原理微特电机,它与由电磁作用获得转矩的电磁型电机的工作原理截然不同。该文在考虑定子环沿径向厚度变化及内外边界约束条件的基础上,建立了带有齿的行波接触型超声波电机定子模型,利用有限元法进行了定子模态和强迫振动响应分析,研究了定子直径和齿高对定子振动的影响。通过计算结果与实验的比较,证明有限元方法对于由复合材料构成、具有齿的结果超声波电机定子振动的分析是一种行之有的方法。     

600MW发电机端部振动偏高的处理

某厂4号发电机端部振动偏高,曾因振动严重造成水电接头松动脱落,导致发电机定子接地保护动作停机.为保证设备能够安全稳定运行,通过合理改变运行参数及采取在发电机上部压沙袋的方法,成功降低了端部振动,介绍了调整的经过和实际效果.     

Impact of stator windings and end-bells on resonant frequencies and mode shapes of switched reluctance motors

One of the main drawbacks of switched reluctance motors (SRMs) is vibration and acoustic noise, which limits their application. An accurate predication of the modal vibration frequencies of the SRM stator is essential in order to design a low-vibration motor and operate it quietly. Electronic techniques for noise reduction also depend on knowledge of the resonant frequencies, which depend on the mechanical structure surrounding the laminations. This paper examines the effects of the stator windings and end-bells on stator modal vibration frequencies. The error in the calculation of the resonant frequencies can be up to 20% if the influence of end-bells is neglected. The numerical computations of the stator mode shapes and resonant frequencies are validated with experimental results.