共混方式对PP／UHMWPE合金的力学性能的形态结构的影响

采用四螺杆挤出机和双螺杆挤出机将ＰＰ和ＵＨＭＷＰＥ挤出共混制成ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ合金,并测试其力学性能,用ＳＥＭ和ＤＳＣ对两种共混方式所制备的合金的亚微形态和热性能进行了考察。发现四螺杆挤出机能将ＵＨＭＷＰＥ均匀地分散在ＰＰ基体中,使合金的缺口冲击强度和其它力学性能得到显著的提高,其冲击样条断裂面上呈现细点状结构;同时在合金中,ＵＨＭＷＰＥ与ＰＰ形成共晶结构,并导致ＵＨＭＷＰＥ熔点下降;表明ＵＨＭＷＰＥ以准分子水平分散在ＰＰ基体中,形成“线性互穿网络”结构。而双螺杆挤出机对ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ合金的共混效果却不佳,所制备的合金的力学性能不能得到有效的提高,冲击样条断口呈现典型的脆性断裂行为;合金中也不存在共晶结构。证明对于ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ合金,四螺杆挤出机比双螺杆挤出机具有更好的共混效果。     

分子量对PP／UHMWPE合金的力学性能,形态和流变行为的影响

用分子量分别为１．２×１０￣６、２．５×１０￣６和３．５×１０￣６的ＵＨＭＷＰＥ与ＰＰ共混制成合金，并对这些合金的力学性能、亚微形态和流变行为进行了研究。发现ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ合金的力学性能对ＵＨＭＷＰＥ的分子量有较大的依赖性，ＵＨＭＷＰＥ的分子量越高，则合金的Ｉｚｏｄ冲击强度、拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量也越高。用ＳＥＭ对冲击样条的断裂形貌研究表明，当ＵＨＭＷＰＥ的分子量高于２．５×１０￣６后，合金的断裂行为完全不同于分子量为１．２×１０￣６的ＵＨＭＷＰＥ与ＰＰ合金，前者呈典型的延性断裂。此外，ＵＨＭＷＰＥ的分子量对ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ合金的流变性能也有一定的影响，而这种影响正是由于不同分子量的ＵＨＭＷＰＥ在合金中形态结构的差异所致。     

聚氨酯／环氧树脂共混物的形态结构及其力学性能

聚氨酯和环氧树脂共混体系，通过固化前后的红外谱图，分析了两者之间的反应；由扫描电镜照片和计算共混体系杨氏模量，都表明两种共混物形成了连续的两种互穿网络结构，共混物中两组分质量比是影响其力学性能的相区尺寸的主要因素，将此共混物作为涂层的抗汽蚀性和冲蚀磨损性都很好。     

尼龙6／“壳—核”型聚合物共混合金的力学性能与亚微形态

采用以ＰＭＭＡ为壳，聚丙烯酸丁酯为核心的“壳－核”型聚合物作为冲击性剂，并以双酚Ａ型环氧树脂（ＤＧＥＢＡ）为增容剂，通过反应挤出法制备了尼龙６／“壳－核”型聚合物共混合金。对合金力学性能与亚微形态的研究表明，在合金中添加ＤＧＥＢＡ可以显著改善尼龙６与“壳－核”型聚合物的界面粘接性和相容性，从而大幅度地提高了合金的缺口冲击强度，同时合金的断理解伸长率与显著提高。Ｂｒａｂｅｎｄｅｒ动态扭矩显示，ＤＧＥ     

PP三元共混合金的力学性能及结晶行为研究

研究了不同乙烯含量的ＥＰＤＭ对ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ合金的增容作用,并讨论了共混体系结晶行为的变化情况。发现ＥＰＤＭ中乙烯含量的增加可提高增容效果;在ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ／ＥＰＤＭ为１００／１０／６时,共混物缺口冲击强度可达９１．１ｋＪ／ｍ＾２,为ＰＰ的３．５倍,此时拉伸强度仍比纯ＰＰ高４．３ＭＰａ。     

共混合金力学性能的研究

对弹性体分散相和刚性体分散相对共混合金力学性能的影响进行了研究。将ＣＰＥ、ＡＣＲ、ＡＢＳ、ＰＰ和ＣＰＰ分别与ＰＶＣ基质共混，得到的实验结果是不讼刚性体分散相，还是性体分散相皆对ＰＶＣ共混合金有增韧作用，但增韧的效果有所不同。其中弹性体增 结果是随着弹性体分散相用量的增加，共混合金的冲击强度持续增加，在某一点后增加速度变快；而刚性体增韧的结果是随着刚性体分散相用量的增加，共混合金的冲击强度在某一点达     

HDPE／PS／HDPE—g—PS合金的相容性和力学性能研究

用自制接枝共聚物ＧＲ－Ｉ、ＧＲ－Ⅱ相容剂研究其对ＨＤＰＥ／ＰＳ共混物相容性和力学性能的影响。通过ＳＥＭ、ＤＭＡ和力学性能测试表征，表明在ＨＤＰＥ／ＰＳ共混中加入这些相容剂其相容性和力学性能有一定提高。     

PET／HDPE共混物的形态结构及力学性能的研究

利用ＩＲ、ＳＥＭ、ＤＳＣ和力学测试等分析方法，研究了熔融接枝高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡ）和界面改性剂（ＩＭ）对ＰＥＴ／ＨＤＰＥ共混物形态结构、界面偶联状况和力学性能的影响。结果在明，ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡ改善了ＰＥＴ与ＨＤＰＥ的相容性，使ＨＤＰＥ较均匀地分散在ＰＥＴ基体中，但并未检测到ＰＥＴ／ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡ界面有化学反应发生。界面改性剂的作用在于，一方面通过提高ＰＥＴ基体的粘度，并接近ＨＤＰＥ相的粘度而使分散相细化；另一方面通过与ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡ和ＰＥＴ的偶联反应而增强了ＰＥＴ／ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡ界面粘结，从而显著地提高了共混物的抗冲击性能。     

HDPE／SBS共混方式对薄膜形态结构及性能的影响

研究了HDPE/SBS共混方式对透气、透湿性以及对薄膜一系列力学性能如拉伸屈服强度及其伸长率、断裂强度及其伸长率、弹性模量、直角撕裂强度和落镖冲击强度等性能的影响。结果表明,作者设计的两阶共混法和母粒稀释法要比直接掺和法生产的薄膜在综合性能及对CO_2/O_2的透气比有较大的提高。     

UHMWPE／LDPE共混物的结晶行为与力学性能

采用差热分析和相差显微镜方法研究了超高分子量聚乙烯(UHMWPE)与低密度聚乙烯(LDPE)的机械共混物的结晶行为及其力学性能。在所采用的单螺杆挤出共混条件下,UHMWPE基本上以填料方式被分散于LDPE基体中。两组分没有共结晶发生,熔体长时间热处理可使两组分相互作用增加,UHMWPE可使LDPE的屈服强度和模量增加,辊筒共混方法得到的共混物性能优于单螺杆挤出的共混物的性能。     

PVC／LLDPE共混体系形态结构的控制

采用氢化聚丁二烯－ｂ－甲基丙烯酸甲酯（ＰＢＤ－ｂ－ＰＭＭＡ）共聚物作为聚氯乙烯／线性低密度聚乙烯（ＰＶＣ／ＬＬＤＰＥ）共混体系的增容剂，用扫描电子微镜（ＳＥＭ）和透射电子显微镜（ＴＥＭ）对共混体系的冲击缺口断面和相结构进行了研究。并用小角激光菜射技术了ＬＬＤＰＥ在共混物中的结晶行为，发现增容剂对共混体系的形态结构会产生极大的影响。     

HDPE／Surlyn共混体系的热学行为及相转变研究

利用示差扫描热量仪（ＤＳＣ），热机械分析装置（ＴＭＡ）、电子拉力机和扫描电镜等方法对ＨＤＰＥ Ｓｕｒｌｙｎ共混体系的热学行为和相态结构进行了研究，证实该共混体系属部分相容的非均相体系，当Ｓｕｒｌｙｎ含量在３０％到５０％时，该共混物发生了明显的相转变。     

PP／UHMWPE合金的亚微相态与流变性质

研究了新型共混合物ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ的流变性能、亚微相态以及这两者之间的关系。发现在低剪切速率下ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ合金熔体的表观粘度、非牛顿指数、流动活化能都具有组成依赖性，但随剪切速率的提高或ＥＰＤＭ的加入，这种依赖性都会消炎。用ＴＥＭ观察到这种合金材料的亚微相态呈双连续相结构，正是这种双连续相结构引起了上述流变性质的特征变化。     

共混合金力学性能的研究：Ⅱ.CPE,ACR对PVC共混体系力？…

在上文的基础上，对ＰＶＣ／ＣＰＥ／ＰＰ和ＰＶＣ／ＡＣＲ／ＰＰ三元共混体系的力学性能进行研究。结果表明，随着ＣＰＥ或ＡＣＲ用量的增加，不但共混合金的冲击强度增加，而且共混合金由刚性体ＰＰ增韧时所产生的最大值的幅度也有所提高，其趋势是ＣＰＥ或ＡＣＲ用量越多，产生最大值时刚性体分散相ＰＰ所需的量越多，同时冲击强度最大值增加的幅度也越大。     

共混条件对HPVC／NBR合金性能的影响

重点讨论了填充剂品种、炭黑加料顺序、共混温度、共混比等共混条件对ＨＰＶＣ／ＮＢＲ合金物理机械和相容性的影响，同时利用Ｂｒａｂｅｎｄｅｒ流变仪对ＨＰＶＣ／ＮＢＲ合金的流变性能进行了初步研究。     

聚合物共混初期形态结构发展的研究进展

就国外近期研究内容,介绍了熔融共混过程初期的形态结构发展模式。在聚合诉共混初期,分散相首先先形成片状物（带状物）,进而在剪切力场作用下碎裂成球形粒子,完全熔融以后,粒径变化很小;此模式对反应性体系和非反应性体系均适合。对于弹性体含量低的橡塑共混体系,在共混初期弹性粒子首先成为连续相,可用一“四阶段”相反转模式;对于反应性体系,此模式不会发迹但是相反转延迟发生,并伴有转矩增大现象。     

聚甲醛合金的结晶形态与力学性能

采用了同时带有（－ＣＨ２－）链段和（－ＣＨ２ＣＨ２Ｏ－）链段的增容共聚物改善聚甲醛与非极性高聚物共混合金的混容性，并对合金的亚微相态和力学性能了考察，通过对这些合金样品的偏光显微镜观察发现，虽然增容共聚物对非极性高聚物的增容作用不大，但它本身单独与ＰＯＭ共混却可以有效地阻止ＰＯＭ球晶的生长，使ＰＯＭ的冲击强度得到一定的提高。同时对ＰＯＭ／ＴＰＵ共混合金的结晶形态的研究发现，大球晶的存在会排斥橡胶粒     

刚性有机粒子对PVC／CPE共混体加工和力学性能的影响

本文用Ｂｒａｂｅｎｄｅｒ塑化仪、双辊开炼机研究了刚性有机粒子（ＰＳ、ＡＳ、ＰＭＭＡ）对ＰＶＣ／ＣＰＳ共混体熔融塑化行为及力学性能的影响，探讨了不同加工温度对ＰＶＣ／ＣＰＥ共混体力学性能的影响。实验表明：增加少量的刚性有机粒子后，体系的塑化时间缩短，塑化行为改善，体系的韧性有较大幅度提高，且拉伸强度也有所改善，最佳性能时的加工温度一般为１６０℃￣１８０℃。