12Cr13闸板断裂失效分析

闸板是泵和阀中的关键部件,12Cr13闸板在中间通孔处被发现断裂。从化学成分、力学性能、金相和显微硬度等方面对此进行检验。结果表明,闸板材料的抗拉强度,屈服强度和冲击功不符合设计要求标准,合金层析出硬质相。由于基体材料与合金层材料线膨胀系数和弹性模量不相同,高速流体对闸板通孔的内压引起合金层存在张应力与合金层内残余应力叠加,导致裂纹并最终断裂。     

压缩机叶轮用钢——X12Cr13锻件工艺研究

通过对X12Cr13钢中奥氏体与铁素体的相匹配关系的研究,确定出该钢种合理的化学成分和合理的加热及热处理制度,解决了该钢在轧制、锻造等压力加工过程中易产生裂纹的问题。     

水环泵叶轮腐蚀失效分析

应用电子探针和金相技术检测了腐蚀失效的水环式真 空泵叶轮,化验了水环泵的水样,分析了CO2对叶轮的腐蚀机制,认为腐蚀原因是电化学 腐蚀及Cl-点蚀,同时提出了预防措施.     

Cr12标牌失效分析

经过一系列分析、试验后得出Ｃｒ１２标牌由于钢内夹杂物的影响及组织中碳化物带状分布严重致使韧性下降，冲击崩裂。     

Cr12模具断裂失效分析

Cr12钢模具发生脆性断裂,断裂面呈木纹状断口。采用直读光谱仪、显微硬度计、金相显微镜、SEM、冲击试验等方法分析零件的断裂原因。结果表明,材料中的带状组织和大块分布的碳化物严重降低了材料的韧性,以及线切割后残留的未回火马氏体,最终导致零件断裂。     

1Cr13不锈钢叶轮脆性原因分析

1Cr13不锈钢制压缩机叶轮经正火和调质处理,发现有部分叶轮冲击韧度不合格。分析了产生这种情况的原因。结果表明,冲击韧度不良的叶轮存在带状铁素体,而带状铁素体是由于锻造温度过高及在高温下停留时间过长所致。只有严格控制锻造工艺才能从根本上避免带状铁素体的形成。     

2Cr13钢弹性体失效分析

采用扫描电镜、X衍射、有限元计算和应力腐蚀试验等技术分析了称重传感器2Cr13钢弹性体开裂机理.结果表明,弹性体失效属于应力腐蚀开裂;弹性体原回火温度处于2Cr13钢敏化和回火脆性区;弹性体Ni-P镀层表面存在150 MPa拉应力;额定载荷加载时,弹性体端部六角头侧面存在127 MPa周向拉应力;适当降低回火温度并取消Ni-P化学镀显著提高2Cr13钢弹性体应力腐蚀抗力.     

Cr12MoV模具钢模板失效分析

Cr12MoV冷冲模板在使用一段时间后,其模具在长度和宽度方向都增大.经检测,模板无扭曲,平直度在公差范围内,但长度方向伸长0.1 mm,定位孔距发生变化,致使模板不能服役而早期失效.模板尺寸增大的主要原因为热处理规程中的深冷或回火不足,有比较多的残留奥氏体;模板服役过程中,在工作应力诱变下,残留奥氏体向马氏体转变,马氏体的晶格常数比较大,致使模板体积均匀增大.     

Cr12钢模具断裂失效分析

Cr12钢模具发生脆性断裂,断裂面呈木纹状断口。采用直读光谱仪、显微硬度计、金相显微镜、SEM、冲击试验等方法分析模具的断裂原因。结果表明,材料中的带状组织和大块分布的碳化物严重降低了材料的韧性,以及线切割后残留的未回火马氏体,最终导致模具断裂。     

Cr12MoV钢冷冲模失效分析

Cr12MoV钢冷冲模凸模在制造过程中发生了断裂失效。采用直读光谱仪、金相显微镜、洛氏硬度计、体视显微镜和扫描电镜等方法对Cr12MoV钢冷冲模凸模的材料成分、显微组织、硬度和断口形貌等进行检验分析。结果表明,材料中存在严重的碳化物聚集和大块角状碳化物。原材料组织不均造成淬火组织应力过大,组织应力与随后磨削过程中产生的磨削残余应力综合作用,最终导致冷冲模开裂。     

Cr12钢模具加工失效分析

某公司在制作Cr12钢模具过程中,坯料出现裂纹,通过对材料加工工艺、化学成分、力学性能和金相组织的检验,结果认为,材料中共晶碳化物分布的不均匀及其残余应力是导致材料在进行切割加工时出现裂纹,最终导致材料失效的主要原因.     

Cr12MoV冷作模具失效分析

对Cr12MoV作模具开裂的原因进行了分析。结果表明:模具锻造不充分,残留了带状碳化物,使模具淬火加热时奥氏体成分不均匀,淬火冷却时产生过大的组织应力和热应力,造成模具早期开裂。     

某气井13Cr油管腐蚀失效分析

某气井在生产过程中13Cr不锈钢油管发生泄露。油管起出后对工厂端外螺纹根部存在横向裂纹的两根油管进行取样,通过油管的理化性能和力学性能分析结果,并结合现场工况及管柱的受力情况,对该井13Cr油管失效原因进行综合分析。结果表明:起出的两根13Cr油管的化学成分符合技术条件要求;该13Cr油管工厂端外螺纹根部的横向裂纹是在腐蚀介质和拉应力共同作用下的应力腐蚀开裂。     

3Cr13不锈钢模具断裂失效分析

3Cr13不锈钢模具在淬回火后发生了断裂失效。采用直读光谱仪、金相显微镜、显微硬度计、体视显微镜和扫描电镜等检测方法,对3Cr13不锈钢模具的材料成分、非金属夹杂物、显微组织、显微硬度和断口形貌等项目进行了检验分析。结果表明,钢中存在较多非金属夹杂物和严重的网状碳化物,组织不均匀使得淬火组织应力过大,从而导致了模具的开裂。     

Cr12钢卡爪断裂机理及失效分析

在压焊设备中用于定位夹紧的卡爪未达到服役期限而发生突然断裂现象。对卡爪断口组织和微观结构进行分析,然后判定其断裂机理。结果表明:热处理工艺不当是造成失效的主要原因。针对这一现象提出了相应的解决方案,实际应用中达到了预期效果。同时,也为预防该材料的早期失效提供借鉴。     

25Cr2Ni3Mo叶轮开裂失效分析

某厂生产的离心压缩机叶轮部件在车削加工过程中表面发现宏观可见裂纹,结合原材料25Cr2Ni3Mo的人厂状态以及锻造和热处理工艺,采用金相观察、扫描电镜和电子探针等实验对叶轮表面裂纹的产生原因进行了分析.结果表明,裂纹边缘有氧化脱碳层分布,裂纹产生于锻造过程中,裂纹的形成主要与原材料中的氧化物夹杂有关.     

ZG3Cr13叶轮裂纹产生的原因及防止方法

我厂每年生产的ZG1 Cr13、ZG2 Cr13、ZG3 Cr13不锈钢叶轮品种多,产量大。 众所周知,含13％铬的不锈钢是一种马氏体不锈钢,不论砂型铸造,还是熔模精密铸造常产生裂纹。ZG3 Cr13钢由于含碳量高,又比ZG1 Cr13、ZG2 Cr13钢裂纹倾向更大。往往因裂纹而报废的竟高达61％。 ZG3 Cr13叶轮的裂纹,在毛坯状态时不易发现,精加工后就暴露出来。这是一种长度为30～100毫米的穿透性裂纹。从断口分析可见是一种典型的脆性“石状”断口。     

热腐蚀环境下12Cr2NiWVA钢汽缸的失效分析

对在热腐蚀环境中工作的12Cr2NiWVA钢汽缸发生的早期腐蚀失效进行了分析。利用电子显微镜分析环境介质对汽缸的影响及发生腐蚀的原因。结果表明,由于12Cr2NiWVA钢发生高温热腐蚀而生成铬的化合物,同时由于12Cr2NiWVA钢渗氮后的化合物层受到破坏和加工导致氮扩散层厚度的减少降低了工件耐磨性和耐蚀性;另外汽缸基体组织不均匀也导致基体性能存在差异,从而使汽缸在较高燃气压力冲击作用下加速了腐蚀。     

Cr12MoV模具钢冲头失效原因及改进措施

疲劳断裂和崩刃是Cr12MoV模具钢冲头在服役过程中的主要失效方式,为此,对失效冲头的硬度、显微组织和失效形貌进行了测试和观察。研究发现马氏体基体中析出的粗大的或者连续分布的碳化物导致了应力集中,进而导致冲头的疲劳性能和断裂韧性下降。对冲头进行调质处理,碳化物明显细化,且弥散分布,提升了冲头的使用寿命,此时冲头的失效方式主要为磨粒磨损。为了进一步提升冲头的寿命,在调质处理后的冲头表面采用真空阴极弧离子镀的方法沉积了AlCrTiSiN涂层。与调质处理的冲头相比,沉积AlCrTiSiN涂层冲头的寿命延长了50%左右,这主要是因为AlCrTiSiN涂层具有高的硬度和低的摩擦因数。     

Cr12钳舌模具钢断裂失效分析

Cr12钳舌模具在使用过程中出现断裂.采用光学显微镜、化学成分分析和硬度测试等方法,对模具材料进行了检测和分析.结果表明,原材料冶金质量差(碳化物呈带状分布且颗粒粗大),在锻造过程中又未能改变碳化物分布和形态,导致材料性能差.模具在使用时,其内部原有的应力平衡被破坏,使应力在块状粗长的碳化物处集中,总应力超过了材料的抗拉强度,导致模具沿碳化物脆性开裂.