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为有针对性地进行CFB(循环流化床锅炉)锅炉设计以及优化锅炉运行参数,需了解煤泥CFB燃烧NO_x排放特性及其影响因素。本文通过对一台20 t煤泥循环流化床锅炉进行相应的测试分析,得到NO_x排放浓度随床温和氧量的变化规律。研究结果表明,维持锅炉炉膛过量空气系数1.2,下料层床温由800℃升到935℃的过程中,NO_x浓度由296 mg/m~3上升到341 mg/m~3;维持下料层床温905℃,烟囱中部烟气氧含量由9.3%升到10.5%的过程中,NO_x排放浓度由285 mg/m~3上升至377 mg/m~3。在控制下料层床温和炉膛氧含量这两个参数条件下,可使得烟囱中部NO_x排放浓度水平整体降低,平均排放不高于250 mg/m~3,整体保持在300 mg/m~3以下,符合限定地区污染物排放要求。在一定运行参数范围内,NO_x排放浓度随下料层床温升高而增大,随氧量升高而增大。 相似文献
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在1 MW循环流化床试验台上,对垃圾衍生燃料(RDF)耦合燃煤进行了燃烧特性试验研究。结果表明:燃烧混合燃料1时SO_2排放质量浓度为234.06 mg/m~3,纯烧霍林河褐煤时SO_2排放质量浓度为273.81 mg/m~3,说明掺入RDF可以明显降低SO_2的排放质量浓度;燃烧混合燃料时NO_x排放质量浓度随着RDF掺烧质量分数的增加而升高,燃烧混合燃料3时NO_x排放质量浓度达到350 mg/m~3;燃烧混合燃料1时N_2O排放质量浓度随燃烧温度的升高而降低;燃烧混合燃料1和混合燃料2时二英排放浓度均低于国家排放标准。 相似文献
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针对燃气热水炉热效率低,污染物排放高的问题,设计了一台冷凝式多孔介质燃气热水炉。在定水流量的条件下,研究了燃气热水炉的燃烧、换热和污染物排放特性。结果表明:在当量比为0.9的条件下,该燃气热水炉基于低位发热量的热效率均大于99.0%,最高可达106.8%;燃烧强度在403.9 kW/m~2的工况下,热水温升可达57℃;燃烧强度是影响燃气热水炉热效率和热水温升的主要因素;烟气出口CO浓度可控制在300 mL/m~3以下,NO_x浓度均低于45 mg/m~3;燃烧室压降随燃烧强度的增大而增大,随当量比的增大而减小。该多孔介质燃气热水炉具有高效、低污染物排放的特性,多孔介质填充造成的流动阻力增加可控制在1000 Pa以内。 相似文献
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乙醇/柴油混合燃料醛、酮类污染物排放特性的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用助溶剂与着火促进剂配制乙醇体积分数为20%的乙醇/柴油混合燃料,利用高效液相色谱(HPLC)技术分析、研究了不同工况下燃用纯柴油和混合燃料时醛、酮类污染物的排放特性.研究结果表明,分析方法可同时完成对13种醛、酮类非常规污染物快速、准确的定量;燃用混合燃料时,醛、酮类污染物的总体排放浓度为5.15~10.6 mg/m3,是纯柴油排放浓度的0.93~1.41倍;其中最显著的为乙醛,质量浓度为2.48~4.87 mg/m3,占总检测醛、酮类污染物排放质量分数的45.9%~65.3%;其次是甲醛,其质量浓度为0.54~2.25 mg/m3,占总检测醛、酮类污染物排放质量分数的7.08%~23.85.醛、酮类污染物的总体排放浓度随发动机转速和燃空比的增加,先减小而后逐渐增大. 相似文献
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《中外能源》2017,(7)
硫磺回收装置烟气中SO_2的主要来源是液硫脱气尾气和净化尾气,排放限值为≤100mg/m~3(特别限值地区),需通过操作优化和技术改造才能满足尾气达标排放。惠州石化1号硫磺回收装置烟气SO_2原始排放浓度为400mg/m~3,2014年将液硫脱气尾气由入焚烧炉改入制硫炉,烟气SO_2降至255mg/m~3。2016年加氢尾气选用进口高效脱硫剂,吸收塔顶净化尾气硫化物由100g/m~3降至20g/m~3,烟气SO_2浓度降至160mg/m~3(标准),提高贫液温度对吸收效果影响不大。排除液硫池废气干扰,烟气SO_2排放浓度在46~85mg/m~3(标准),低于排放限值100mg/m~3(标准)。2017年液硫池废气抽空器改型提高压力,抽气动力由蒸汽改为工业风,改入制硫炉后,将进一步减少SO_2排放约100mg/m~3。为保证硫磺烟气完全合格排放,计划于2018年增设净化尾气碱洗系统,采用气液接触面积大、接触时间短的文丘里湿式洗涤专利技术,最大限度吸收尾气中H_2S,可满足国家对于硫磺烟气SO_2排放浓度的严苛要求。 相似文献
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为了探究市政污泥燃烧过程中的气态污染物排放特性,在30 kW鼓泡流化床实验台上进行了市政污泥的燃烧实验,研究燃烧温度、二次风率、秸秆掺混比等参数对气态污染物排放特性的影响。结果表明:燃烧温度的升高会显著提高NO与SO2的排放;提高二次风率使NO排放浓度减少,SO2排放浓度增加;由于生物质中较低的N、S含量以及生物质与污泥燃烧的协同作用,污泥掺烧生物质能够有效地减少NO与SO2的排放;秸秆占比由0提升至40%,NO由289 mg/m3下降至140 mg/m3,而SO2排放浓度也从3 949 mg/m3下降至1 725 mg/m3;污泥掺烧秸秆时,NO与SO2的整体排放特性与污泥单独焚烧相似,掺烧秸秆能够加快整体的燃烧速率,并加强燃烧气氛的氧化性,进而影响气态污染物的排放。 相似文献
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《中外能源》2020,(7)
为应对环保部门出台的烧结烟气超低排放标准的要求,寻找高效、稳定的适合配套烧结烟气湿法脱硫的烟气脱硝技术是钢铁企业面临的重大难题之一。通过分析比较,总结出在湿法脱硫装置下游增加湿式电除尘器和SCR脱硝装置的烟气净化系统综合解决方案。通过对烟气进行先脱硫除尘,降低了进入脱硝装置的SO_2浓度和粉尘浓度,有效消除了脱硝系统形成硫酸氢铵堵塞的风险,保证了脱硝催化剂性能的长期稳定。通过设置烟气再热系统,提高了烟囱排烟温度。经过在常州东方特钢有限公司300m~2烧结烟气净化系统进行实施及效果验证,此种烧结烟气综合净化系统用于烧结烟气净化过程中,可以长期稳定运行,并满足排放烟气中污染物浓度SO_2不高于35mg/m~3(标准)、NO_x不高于50mg/m~3(标准)、粉尘不高于10mg/m~3(标准)的超低排放标准要求。同时,此SCR脱硝工艺可以同步脱除二噁英,并且提高排放烟气温度,即可以消除排放烟气白雾或烟囱雨问题。 相似文献
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《应用能源技术》2017,(12)
通过对电厂静电除尘器在自动连续高频电源供电模式和脉冲供电模式下电除尘器进出口、湿式电除尘器进口以及烟囱入口粉尘浓度进行测试,考察了不同供电模式对电除尘器除尘效率、烟气排放粉尘浓度的影响。结果表明:在自动连续模式和脉冲供电模式下,静电除尘器的除尘效率分别为99.89%和99.85%,出口烟尘浓度分别为13.1 mg/m~3和18.3 mg/m~3。湿式电除尘器出口烟尘浓度分别为3.27 mg/m~3和4.11 mg/m~3,两种供电模式下烟尘排放浓度均满足环保要求。脉冲供电方式既保证了除尘效率又节省了电能,但由于设备在高能脉冲和低能脉冲之间不停切换,故稳定性不如自动连续方式。 相似文献
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根据最新环保要求,火电厂污染物排放浓度要求应满足以下要求:烟尘<10mg/Nm3,二氧化硫<35mg/Nm3,氮氧化物<50mg/Nm3。为满足超低排放要求,某4×600MW电厂制定了4套双塔改造技术方案。 相似文献
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某燃煤热电厂采用低氮燃烧+SNCR脱硝+布袋除尘+湿法石灰石-石膏烟气脱硫+湿式静电的工艺对原有烟气净化设施进行改造,以实现烟气超低排放。工程实践表明:改造后脱硫塔出口SO_2排放浓度较低,30 d内仅有三个时段超标,平均的SO_2排放浓度仅有2.54 mg/m~3。在低氮燃烧和SNCR脱硝后,30 mg/m~3保证率为57.7%,整体NO_x排放浓度偏高。但湿法脱硫塔后NO_x浓度显著下降,这可能与燃烧过程掺加污泥有关。除尘效果较为理想,湿电出口所有时段的粉尘浓度都小于3 mg/m~3。但实际运行中二次电压控制在35 kV左右,此二次电压下湿电的除尘效果不明显。 相似文献
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烟气一体化工艺包括烟气再热炉、SCR脱硝/二噁英降解一体反应器、气气换热器、引风机及烟囱,该组合工艺在上海漕泾化工园区用于降解现有2套废气氧化炉排放烟气中的二噁英以及氮氧化物(NOx).新增该一体化工艺系统后,排放烟气中的二噁英浓度小于0.09ng-TEQ/Nm3,氮氧化物浓度小于80mg/Nm3,各污染物的排放浓度低于《上海市大气污染物综合排放标准》(DB31/933-2015)中的大气污染物项目排放限值. 相似文献
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《节能》2021,(1):56-59
基于某污水处理厂处理能力受到规模的制约,同时结合下游河道对排放水体水质要求越来越高的实际情况,对现有处理设施进行提标改造,同时进行设施扩容建设,将处理规模从6万m~3/d扩容至12万m~3/d,出水水质由《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的一级B标准提升至一级A标准。通过对现状进出水水质分析,采取降低现有设施处理水量,并在百乐克池内增设缺氧区、污泥回流等措施进行现有设施提标改造;扩建部分采用AAO工艺;深度处理采用现有混凝沉淀+新建高密度沉淀池+紫外线消毒工艺。经运行检测数据表明,处理后出水中COD、BOD_5、SS、TP、NH_3-N、TN浓度分别为27.4 mg/L、6.1 mg/L、6.58 mg/L、0.31 mg/L、1.64 mg/L、10.96 mg/L,各指标均满足设计要求。 相似文献
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