12Cr1MoVG钢焊接接头热裂纹原因分析及对策

针对12Cr1MoVG钢高压集箱焊接接头出现的热裂纹,随机抽查6个不同厂家批次的相同牌号的焊条,通过对外观质量、熔敷金属化学成分、性能评价及产品模拟试件的比较,分析了熔敷金属的Mn/Si比值、Mn/S比值及屈强比。优选了对母材适应性较强的焊接材料进行施焊,并采取必要的工艺措施,焊缝金相组织索氏体含量增高,块状铁素体含量减少,强度及韧性增加,抗裂纹生成及扩展能力增强,有效解决了焊接热裂纹问题。     

SA387Gr11CL2和SA387Gr22CL2珠光体耐热钢的焊接

SA387Gr11CL2和SA387Gr22CL2钢是典型的珠光体耐热钢,在石油、化工及化肥等行业中应用越来越广泛,熟练掌握其焊接性能对制造厂显得至关重要。根据珠光体耐热钢的焊接性特点,为避免焊接过程中出现冷裂纹、回火脆性等问题,确保焊接接头力学性能满足设备的设计要求,对SA387Gr11CL2和SA387Gr22CL2钢制氨合成塔的焊接材料、焊接工艺进行了试验研究,所制定的焊接工艺在生产实践中获得了成功应用。     

12Cr1MoVG集箱三通焊缝横向开裂原因分析及预防措施

为了解决某锅炉12Cr1MoVG集箱厚壁三通焊缝频繁出现横向开裂的问题,通过对开裂焊缝母材壁厚范围和部件结构特点进行分析,并采用宏观检验、化学成分分析、金相组织及断口微观分析等方法,对开裂原因进行了分析,并提出了开裂预防措施。结果表明,三通焊缝开裂主要原因是焊接过程中焊接工艺执行不当,焊缝中形成晶粒粗大区域并形成热裂纹,运行中在循环应力作用下不断扩展并最终导致开裂。建议在机组施工中采取调整三通结构、严格执行焊接工艺及热处理工艺等措施预防焊缝开裂。     

Cr25Ni20耐热钢炉管的焊接

在石油化工厂越来越多地采用Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0耐热钢炉管焊制炉管。为了掌握这项技术 ,在焊接炉管前 ,首先进行了模拟焊接 ,然后对焊接试件进行了力学性能测试、Ｘ光检验、显微金相分析等 ,制定出Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢管手工电弧焊的焊接工艺。1.焊接性分析炉管采用美国生产的Ａ31 2— 81ａ、规格为 1 1 4ｍｍ× 8ｍｍ的无缝钢管 ,相当于我国的Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢种 ,复验其钢管的化学成分见表 1。表 1　Ａ312— 81ａ钢的化学成分 (% )ＣＭｎＳｉＰＳＮｉＣｒ0 .111.440 .5 0 .0 170 .0 0 5 2 1.15 2 4.6 0按谢弗莱尔组织图计算 :Ｃｒ当量为 2 5 3…     

Cr9Mo珠光体耐热钢的焊接

锦州石化公司１９８９年建成投产的３００ｋｔ／ａ催化重整装置是我国自行设计、自行施工的最大的半再生式重整装置,其“四合一”重整加热炉是该装置的关键设备。该炉的热负荷为２５ＭＷ,其炉管材质为Ｃｒ９Ｍｏ钢,规格为８９ｍｍ×６ｍｍ。Ｃｒ９Ｍｏ钢的焊接是首次...     

焊接工艺参数对12Cr1MoV异质接头焊接残余应力影响分析

选取12Cr1MoV异质接头作为试验材料,研究了焊接电压、焊接电流和焊前预热温度三种主要的焊接工艺参数之间的耦合关系,并通过试验和运用有限元法对焊接过程进行实例分析与模拟验证。结果表明:焊接残余应力分布情况曲线特征与模拟结果相吻合;焊接残余应力模拟影响区域与试验结果测量值相符;焊接电压、焊接电流能够较为集中的进行热输入,其与焊接残余应力线性正相关,焊前预热温度通过与焊接电压、焊接电流之间的交互作用会对焊接残余应力产生一定的影响。     

基于DMADOV的12Cr1MoV异质接头焊接缺陷分析

通过对12Cr1MoV异质接头进行分析,运用DMADOV流程来提高焊接质量,对焊接过程中产生缺陷的原因进行分析,确定了焊接工艺优化方案,并对其进行验证。对焊接过程的主要缺陷类型进行定性、定量分析,运用有限元法对焊接过程进行焊接模拟,对相关的工艺参数进行优化改进。结果表明,焊接缺陷的成因是多方面的,焊接缺陷最主要的影响因素是焊接工艺参数的设置,通过对焊接工艺参数设置的优化可以提高焊接质量,其中焊接过程中是否进行焊前焊后热处理以及焊接过程中的管理水平也非常重要。     

1Cr5Mo耐热钢的焊接工艺试验及施工

依据1Cr5Mo钢炉管的化学成份与力学性能，选用HCr5Mo焊丝和R507焊条，采用氢弧焊打底（管子内充氩气保护）、手工焊盖面的焊接方法（焊口预热温度为300℃），对1Cr5Mo钢炉管进行焊接，焊后立即包以保温材料缓冷，24h后进行100％的X射线探伤，然后对焊口进行热处理（750℃×2h）。对1Cr5Mo钢炉管进行焊接试验表明，接头焊缝的力学性能完全达到GB150－89标准中的要求；热处理后，接头部分的Cr、Mo元素分布均匀，接头组织有弥散的碳化物析出。最后给出了1Cr5Mo钢炉管的焊接施工工艺规程。     

12Cr1MoV高温组织转变及其判废标准探讨

介绍了耐热钢的发展历史及其分类,并以国内热电厂、石化行业等常用的珠光体耐热钢12CrlMoV为例,分析了其高温服役过程中的组织转变和性能弱化原因。将目前在役的12Cr1MoV钢的判废标准进行了归纳和总结,对压力管道的失效分析、寿命评估以及预防重大安全事故具有重要的实践意义。     

炼油装置Cr5Mo耐热钢焊接控制

1．Cr5Mo耐热钢焊接特性 中合金耐热钢具有较高的淬硬倾向。在W（Cr）为5％～10％的钢中，如W（C）高于10％，其在等温热处理状态下的组织均为马氏体。马氏体硬度一方面取决于母材的实际碳含量和合金成分，另一方面亦取决于焊接和焊后热处理的温度规范和冷却条件。焊接温度规范对Cr5Mo耐热钢的焊接成败起着关键作用，为防止冷裂纹和高硬度区的形成，预热200～300℃是必要的。将预热温度控制在Ms点以下，使一部分奥氏体在焊接过程中转变为马氏体，由于焊接层之间温度始终保持在230℃以上，因此不会形成裂纹。焊接结束后将工件冷却到100～125℃，使部分未转变的残余奥氏体转变为马氏体，接着立即将焊件做720～780℃温度范围内的回火处理。回火温度和保温时间对焊接接头的力学性能、特别是韧性具有较大影响。     

12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊工艺研究与分析

为了解决12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊焊接难度大的问题,基于自动埋弧焊进行焊接工艺评定试验,对焊缝进行了超声波、磁粉和X射线检测,以及化学成分分析、拉伸试验、弯曲试验、冲击韧性试验和硬度性能检测,并对12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊工艺进行了研究和分析。结果表明,采用该焊接工艺的焊缝,检测结果均满足标准要求;通过合理选择焊材,制定最佳焊接参数,采取焊前预热、焊后缓冷及减小热影响区宽度等措施,可降低钢材的焊接淬硬性,获得优良的焊接接头性能,从而获得最佳的12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊焊接工艺,为12Cr2Mo1R钢管的自动埋弧焊焊接及应用提供技术保障。     

TP304H+12Cr1MoV异种钢焊接接头的界面蠕变损伤行为

通过高温持久性能试验和扫描电子显微镜分析,研究了焊态和热处理态TP304H+12Cr1MoV异种钢焊接接头的界面蠕变损伤及破坏特征。研究结果表明,焊后不进行热处理条件下,接头的高温持久性能优异;随着持久试验应力的降低,试样的断裂塑性下降,断裂部位由12Cr1MoV侧母材逐渐转移至热影响区、熔合线;接头经高温长期试验,12Cr1MoV侧熔合线附近会析出链状Ⅰ型碳化物,接头的低塑性开裂在该Ⅰ型碳化物处形核,进而通过蠕变孔洞的长大和连接的方式导致异种钢接头的早期脆性失效。     

0Cr25Ni20不锈钢炉管焊接工艺

通过对0Cr25Ni20耐热不锈钢炉管化学成分的分析,对炉管进行了焊接工艺评定从而制定了适宜的焊接施工工艺,保证了0Cr25Ni20耐热不锈钢炉管的焊接质量,可为类似材质的焊接提供参考。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢管对接焊

根据1Cr18Ni9Ti不锈钢的化学成分、力学性能等特点,设计了一种1Cr18Ni9Ti不锈钢159 mm×5 mm钢管的对接焊工艺,即采用手工钨极氩弧焊立焊打底,手工电弧焊平焊填充及盖面,提高了工作效率,保证了焊接质量.类似工艺已在合成塔内部管件对接焊中应用,效果良好.     

F91钢管与A691Gr.1-1/4CrCL22钢管焊接接头的热处理

为了解决江苏华电句容二期（2×1 000 MW）扩建工程4#机组低压旁路蒸汽管道低旁阀F91钢管与阀后A691Gr.1-1/4CrCL22钢管异种钢接头直接焊接无法进行热处理的问题,通过分析F91钢与12Cr1MoVG 钢、12Cr1MoVG钢与A691Gr.1-1/4CrCL22钢两组异种钢焊接接头的焊接热处理性能,采用在F91钢与A691Gr.1-1/4CrCL22钢异种钢焊接接头中间增加12Cr1MoVG过渡段的方法进行处理。对焊接及热处理完成后的两组异种钢接头进行无损检测和硬度检验,结果均符合相关标准要求。证明了采用增加12Cr1MoVG过渡段处理F91与A691Gr.1-1/4CrCL22异种钢焊接接头的热处理问题的可行性。     

12Cr2MoWVTiB钢管焊接接头再热裂纹控制措施

为了解决了12Cr2MoWVTiB钢管焊接接头出现再热裂纹的问题,对产品失效件进行了微观金相及硬度检测,对产品焊接工艺进行了分析,确定了裂纹性质及产生原因,并通过提高预热温度以及优化热处理工艺,使焊接接头硬度值、力学性能及金相组织满足产品使用要求,可有效降低12Cr2MoWVTiB材料发生再热裂纹的几率,使产品在高温工况下长期良好运行。