原始组织对等温淬火后奥贝球铁组织与性能的影响

在化学成分、熔炼浇注和等温淬火工艺完全相同的条件下,试验研究了等温淬火前试样中不同珠光体含量的组织（称原始组织）对等淬后奥贝球铁组织和性能的影响,结果表明,含６５％珠光体的原始组织有利于等淬后组织的优化和综合力学性能的强化。并分析了相关的影响机制。     

消除奥贝球铁中锰的偏析和不利影响的研究

研究了消除奥贝球铁中锰的偏析及其不良影响的工艺措施。对含Mn0．8%左右的奥贝球铁,通过强化孕育处理,调整硅量或奥氏体化温度,以及等温淬火后进行回火处理,均可消除锰含量增高对组织和性能的不利影响。在此基础上,可扩大生铁含锰量允许范围、或利用锰提高淬透性,从而促进奥贝球铁的推广应用。     

MQ-P-T技术在高铬铸球中的应用

首次利用水和空气作为淬火介质,对直径为80 mm的Fe-2.4C-12Cr高铬铸球进行多循环淬火-分配-回火(MQ-P-T)处理,并与常规正火和油淬处理后的同尺寸试样进行力学性能和微观组织对比分析。通过微观表征技术,对MQ-P-T处理后高铬铸铁的强韧化机制进行了探讨。结果表明,经MQ-P-T处理后的高铬铸球径向硬度平均值约为60HRC,比空冷铸球径向平均硬度约高出17 HRC,比油淬处理试样约提高5 HRC。经MQ-P-T处理后铸球冲击韧度平均值达到12.6 J/cm2,约为空冷冲击韧度的4倍,约为油淬冲击韧度的2倍。经MQ-P-T处理后铸球具有高的硬度和硬度均匀性,其冲击性能亦大大提高。经MQ-P-T处理后铸铁优异的力学性能主要归因于马氏体基体、相当数量的二次碳化物和稳定的残留奥氏体组织。     

新型MQ-P-T技术在高铬铸球中的应用

利用水和空气作为淬火介质,对直径为80 mm的Fe-2.4C-12Cr高铬铸球进行多循环淬火-分配-回火(MQ-P-T)处理,并与常规正火和油淬处理后的同尺寸试样的力学性能和微观组织进行对比分析。通过微观表征技术,对MQ-P-T处理后高铬铸铁的强韧化机制进行了探讨。结果表明,经MQ-P-T处理后的高铬铸球径向硬度平均值约为60 HRC,比空冷铸球径向平均硬度约高出17 HRC,比油淬处理试样约提高5 HRC。经MQ-P-T处理后铸球冲击韧度平均值达到12.6 J/cm2,约为空冷冲击韧度的4倍,约为油淬冲击韧度的2倍。经MQ-P-T处理后铸球具有高的硬度和硬度均匀性,其冲击性能亦大大提高。经MQ-P-T处理后铸铁优异的力学性能主要归因于马氏体基体、相当数量的二次碳化物和稳定的残留奥氏体组织。     

渗硼对球铁耐磨性的影响

采用商用LSB-Ⅱ型固体粉末渗硼剂对用作可淬硬凸轮轴的球铁进行渗硼处理.通过Olympus光学显微镜和x射线衍射分析了渗硼层厚度和渗层组织,并用M200型块环式磨损试验机研究了渗硼与未渗硼(进行淬火 低温回火)球铁试样的耐磨性,结果表明:渗硼层由Fe2B单相层组成,含有球状石墨;渗硼层呈锯齿状深入基体;渗硼层的厚度随时间延长和温度升高而增厚;与淬火 回火的球铁相比,渗硼后的球铁有很高的耐磨性.     

原始组织对等淬球铁组织与性能的影响

研究了原始基体组织分别为铁素体和珠光体的球铁等淬后显微组织与性能的差别,结果表明：原始组织为珠光体基体的球铁,等淬后其显微组织中的白亮区较多,硬度值较高,而冲击韧度略低。     

消除非合金奥贝球铁中锰偏析的工艺

研究了消除非合金奥贝球铁中锰[w(Mn)=0.8%]偏析和不利影响的工艺措施。通过增加硅含量，强化孕育处理，降低奥氏体化温度及等温淬火后进行回火处理等措施，均可消除锰含量增高对组织和性能的不利影响。     

等温淬火球墨铸铁的滑动磨损

研究了奥贝球铁、下贝球铁及与其基体组织相同的钢的滑动磨损性能。实验结果表明 :在一定条件下 ,石墨对等温淬火球铁耐磨性无补而有损。由于奥贝球铁的转折载荷随摩擦速度的提高而增大 ,当转速为 980r/min ,载荷 >6 8 6N时 ,等温淬火球铁的耐磨性优于钢     

易切削等温淬火球铁的研究

研究了由三种热处理工艺获得的全贝氏体等温淬火球的机械性能、组织状态及切削加工性能和耐磨性能。结果表明：这种球铁的强度和硬度和奥贝球的相当，耐磨性略低于奥贝球铁；而塑性、韧性及切削加工性能与珠光体球铁的相当。这种球铁的基体组织为上贝氏体加部分粒状贝氏体。     

锰铜合金奥贝球铁组织与力学性能研究

利用光学显微镜、扫描电镜和性能测试等手段研究了锰铜合金奥贝球铁标准试样的显微组织与力学性能。结果表明,锰铜合金奥贝球铁标准试样经等温淬火和回火后的力学性能范围为σb1007.4～1200MPa,δ5.2%～8.8%,HRC32～35,αk70～120J/cm2,达到了EN1564-97/EN-CJS-1000-5欧洲标准。     

中国蠕墨铸铁40年(三)

(接上期)5蠕铁的热处理灰铸铁的性能主要取决于其片状石墨,热处理不能显著改变石墨形态,因而热处理对于改变灰铸铁材质性能(除硬度外)潜力不大;球化良好的球铁之性能主要取决于基体组织。热处理可改变其基体组织,因而热处理使球铁的用途大大扩展了。然而球铁不具备灰铸铁的许多优点。蠕铁具有灰铸铁的一些特点,是否也具有像球铁那样可通过热处理大幅度改变其材质性能的优点呢?犤58,155—159犦犤160—168犦的研究表明,蠕铁通过淬火、淬火-回火、等温淬火和正火处理,分别可获得淬火马氏体、回火马氏体、下贝氏体、索氏体和珠光体基体组织,从而…     

等温淬火球墨铸铁的滑动磨损

研究了奥贝球铁，下贝球铁及与其基体组织相同的钢的滑动磨损性能。实验结果表明：在一定条件下，石墨对等温淬火球铁耐磨尾无补而有损，由于奥贝球铁的转折载荷随摩擦速度的提高而增大，当转速为９８０ｒ／ｍｉｎ，载荷〉６８．６Ｎ，等温淬火球铁的耐磨性优于钢。     

非合金奥贝球铁淬透性研究

结合奥贝球铁齿轮的应用研究,较系统地介绍了非合金奥贝球铁不同温度等淬的淬透性研究。解决了非合金奥贝球铁不同温度等淬的淬透层浓度及硬度问题,对奥贝球铁材料的生产应用具有一定的指导意义。     

奥氏体-贝氏体球墨铸铁

综述了等温淬火球铁的发展概况,奥—贝球铁的基体组织与热处理工艺,化学成分对奥—贝球铁组织与性能的影响,铸态奥—贝球铁、低碳奥—贝球铁,奥贝球铁的生产应用。     

奥贝球铁480柴油机曲轴的初步研究

对奥贝球铁车用480柴油机曲轴的生产研究表明,在适当的保护措施下,等温淬火后曲轴总体变形在精加工余量范围内,不影响成品曲轴精度.螺纹、键槽等在等淬后也不变形。可用先完成除粗、精磨外的所有机加工,再等温淬火,而后粗、精磨的方法生产奥贝球铁曲轴.试验用铜钼合金球铁(Mn<0.50％,Cu0.60～1.00％,Mo0.20～0.30％)可使直径60毫米的曲轴淬透,经380℃×60分钟淬火后机械性能达:O_b1101MPa,α_k141J/cm~2,δ_s=12.2％。     

等温淬火球铁(ADI)的机械加工性能

等温淬火球铁(ADI)对工程界来说是一种相对较新的材料。其独特的金属基体显微组织奥铁体,即针状铁素体和充分反应的、热力学稳定的、力学上也稳定的,高碳奥氏体的混和组织,使其具有比普通球铁高得多的强度和韧性。然而,高强度、高硬度和高韧性使等淬球铁在机加工时切削刃口受到更高的应力,造成一定困难。考虑了等淬球铁特有的金属基体组织和力学性能,选择了合适的刀具,调整和优化了刀具及加工参数,等淬球铁完全可以成功地进行机加工,从而可以扩大等淬球铁的应用和进一步开拓等淬球铁的潜力。笔者论述了等淬球铁的组织特点,机加工特点,给出了机加工参考参数,并讨论了改善等淬球铁机械加工性能的方法。     

关于贝氏体球铁术语问题之管见

综述了贝氏体组织的定义及组织形态,分析了球铁中温相变的工艺及其显微组织,指出ADI奥贝球铁、奥氏体等温淬火球铁及奥铁球铁等术语是不恰当的,这种铸铁的中文术语应统称为贝氏体球铁,包括上贝氏体球铁或称奥贝球铁和下贝氏体球铁。     

热处理温度对34CrNiMo6钢组织与力学性能的影响

研究了34CrNiMo6钢经油淬(760～850℃)、回火处理(350～500℃)后的组织与力学性能的变化,结果表明:经760℃油淬,34CrNiMo6钢并未完全的奥氏体化,淬火组织中保留着铁素体与球状珠光体;随着淬火温度升高,淬火组织完全转变成马氏体,并且片状马氏体有所粗化、长大,淬火硬度也不断提高。经相同的工艺淬火处理后,提高回火温度,钢的硬度逐渐下降,冲击功先下降而后快速上升。400℃回火,钢的冲击功最低。当回火温度相同时,淬火温度低的34CrNiMo6钢有着更高的冲击韧性。经780℃油淬+450℃回火处理,34CrNiMo6钢有最佳的强韧性组合。     

原始组织对等淬球组织与性能的影响

研究了原始基体组织分别为铁素体和珠光体的球铁等后显微组织与性能的差别。结果表明：原始组织为珠光体基体的球铁，淬后其显微组织中的白亮区较多硬度值较高，而冲击韧工略低。     

热处理工艺对高碳铬轴承钢组织和性能的影响

研究了不同热处理工艺(淬回火、贝氏体等温淬火、马氏体预淬火后贝氏体淬火和贝氏体变温淬火处理)对典型高碳铬轴承钢GCr15的组织以及硬度、抗拉强度、冲击功和耐磨性等力学性能的影响,对比分析了不同热处理工艺的微观组织和性能的关系;为了更好地分析下贝氏体短时处理和尺寸稳定性,采用膨胀法进行了试验研究;利用XRD分析,研究了不同热处理工艺后残留奥氏体的量。研究表明,与常规淬回火相比,得到贝氏体组织的处理过程可以得到组织和性能的最佳匹配;贝氏体处理后,试样综合性能优于淬回火处理且尺寸稳定性好;马氏体预淬火处理和贝氏体变温处理在提高钢综合性能的同时又能不同程度缩短贝氏体转变时间。