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1.
奥—贝球铁合金磨球的研制和应用 总被引:6,自引:1,他引:5
选择高碳(33~40%C),低硅(22~29%Si),尽量减少有害元素(Mn<05%、P<005%、S<003%),钼、铜配合进行合金化(Mo<05%、Cu<10%)球铁,使用稀土镁硅铁合金球化处理后用金属型铸球;尔后采用等温淬火工艺(860~920℃×40~90min,280~320℃×60~90min)生产的奥贝合金球铁磨球破碎率低、耐磨性较好。 相似文献
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改进材质提高高锰钢高铬铸铁件的使用性能 总被引:5,自引:2,他引:3
为提高在冲击载荷磨料磨损领域中服役的高锰钢、高铬铸铁(27%Cr、15%Cr)破碎机易损件的使用性能,对高锰钢、高铬铸铁进行调整成分,热处理工艺,磨损性能等试验,并经生产验证,提出了15C18MnCr型高锰钢,使易损件的使用性能比常用的12C13MnCr高40%~50%,开发了3C21Cr型高铬铸铁,其使用性能与典型3C27Cr高铬铸铁相当。同时介绍了采用高铬铸铁(15%Cr)—铸钢双金属复合铸造生产的整体双金属铸件的使用性能等。 相似文献
3.
ICP—AES法同时测定银合金中的锡铜镧 总被引:2,自引:0,他引:2
用ICP-AES法同时测定合金组分Sn、Cu和La,盐酸沉淀Ag,银基体不干扰测定,标准溶液中不须加入银与合金试样匹配。合成样实验回收率95%~105%;相对标准偏差Sn、Cu<0.5%、La<1%,测定范围以基体含量浓度2mg/ml计,Sn11%~45%、Cu7%~30%、La0.05%~0.15%。 相似文献
4.
铝含量对Al—Si—Cr合金铸铁组织结构及性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了8种AlSiCr合金铸铁(150%~888%Al,15%~46%Si,Cr<12,30%C左右)的组织结构及性能。结果表明,当Al含量<4%时,M3C碳化物随Al含量增加而减少;当Al含量>4%时,ε相随Al含量增加而增加。另外,α相点阵常数增量随其中的Al含量增加呈直线上升,显微硬度也随之升高。ε相成分符合AlFe3Cx,且有稳定的组成,显微硬度Hv1180~1240。该类铸铁的的硬度和冲击值是由显微组织形貌和各相性能综合结果所决定的。 相似文献
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报道了Fe76Cu1Nb2V1Si10B10新型纳米晶合金的研究结果。透射电镜和穆斯堡尔谱研究表明,合金经833K×30min真空退火,形成由平均晶粒尺寸为18nm左右的α-Fe(Si)相(~86%)和少量非晶组成的显微结构。合金的饱和磁感应强度B5为142T,f=1kHz时有效磁导率(μe)的最大值为578%×10-3H/m,铁损P12/2k≤223kW/m3,P11/10k≤237kW/m3,P05/20k≤165kW/m3,P02/100k≤315kW/m3,矫顽力Hc≈13A/m。合金具有明显的磁场处理效果,经纵向磁场退火后其B30、Br/B30分别为149T、091,经横向磁场退火后其B30、Br/B30分别为135T、009。与Fe735Cu1Nb3Si135B9相比,由于用V代替部分Nb,提高了钢水流动性,改善了快淬合金带材的力学特性,降低了成本。 相似文献
6.
铬铝耐热合金的研制与应用 总被引:4,自引:0,他引:4
试验研制成了一种铬铝耐热合金(含0.7~1.0%C、4~5%Cr、5~7%Al、Si≤0.5%、Mn≤1.0%、P、S均<0.05%)。该合金在1050℃高温下的氧化增重仅为0.3g/m2h以下。用该合金生产的耐热铸件,使用寿命比中硅耐热球铁提高6~8倍,因其合金总加入量在10%左右,因而生产成本较低,生产铸件可获明显经济效益 相似文献
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为提高旋风除尘器的使用寿命,将铸件材质由原来普通灰铸铁(HT200)改为Cr-Cu合金庆铸铁,并辅以孕育处理,在提高强度、耐磨性、耐热性及耐腐蚀性的同时,保持良好的加工性能。化学成分控制范围(%)为:3.2~3.4C,2.0~2.2Si,0.7~0.9Mn,<0.1S,<0.1P,0.4Cr,0.9Cu。试验证明,Cr-Cu合金灰铸铁的实际抗拉强度为267~290MPa,硬度为213~217HB;状石墨尺寸比HT200细化,分布更均匀,珠光体较致密,加工性能明显优于HT200。用φ10×20mm… 相似文献
8.
设定成分(质量分数,%)为:365~372C、180~200Si、053~070Mn、080~085Ni、S<004、P<010的低镍合金马氏体球墨铸铁磨球,经850~900℃淬火,240℃回火后获得马氏体和残余奥氏体组织,бb达600MPa,硬度达HRC53~58,αk值为8~12J/cm2;球耗仅为105kg/t(最高值)。 相似文献
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微量元素碲对灰铸铁组织的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
南通第二纺织机械厂生产纺机铸件时,在化学成分不变和生产工艺条件相同的情况下,出现了原因不明的整炉次白口铸铁。经检验,化学成分为:3.1%~3.4%C;1.8%~2.2%Si;0.6%~0.9%Mn;0.12%S;≤0.20%P,完全在HT200灰口铸... 相似文献
11.
Zn,Al对Mn—Cu减振合金减振性能的影响 总被引:8,自引:2,他引:6
研究了合金元素Zn、Al对新型减振降噪(高阻尼)铸造MnCu合金Ms点、减振性能及力学性能的影响,重点讨论了合金成分与减振性能SDC及力学性能的关系。开发了高阻尼、高强度锰铜基阻尼合金ZMnD1J,最优成分为Mn50%、Zn5%、Al2%、余量Cu。典型性能:SDC=44.5%,σb=678MPa,δ=24.1%。MnCu系新型高阻尼功能材料的减振能力很高,同时力学性能可达ZGD345570的水平,可做结构材料使用。 相似文献
12.
对比分析了我国农用汽车及拖拉机轮辋三种材料的性能,认为韧性铁素体球铁轮辋具有一定优势。铸态球铁轮辋的化学成分(%)为:35~40C、26~30Si、Mn≤035、P≤008、003~005Mg残、002~004RE残,经合理的球化、孕育处理,可达到球化1~4级、石墨球大小5~7级,基体中铁素体比例大于75%,其力学性能:σb≥450MPa、δ≥10%。 相似文献
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微量Sc和Zr对Al—Mg合金铸态组织的晶粒细化作用 总被引:32,自引:5,他引:32
制备了Al5Mg、Al5Mg0.2Sc、Al5Mg0.1Zr和Al5Mg0.2Sc0.1Zr四种铸态合金,采用金相显微镜和扫描电镜观察分析了微量Sc和Zr对AlMg合金铸态组织的晶粒细化作用及其机理。结果发现,02%的Sc并未使AlMg合金产生晶粒细化作用,而02%的Sc与01%的Zr复合添加则使AlMg合金产生了极其强烈的晶粒细化作用。这一作用的产生,是由于Sc、Zr与Al在合金熔体中生成了Al3Sc和Al3Zr复合粒子,这种粒子在合金凝固过程中,起到了非均质晶核细化晶粒的作用 相似文献
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氯化物熔体中镱铜中间合金的形成和电解制备 总被引:2,自引:1,他引:1
利用线性扫描伏安法研究了Yb(Ⅲ)在等摩尔NaClKCl熔体中Cu电极上还原的电化学行为及扩散系数。结果表明:Yb(Ⅲ)第一步可逆还原为Yb(Ⅱ),Yb(Ⅱ)进一步还原并与Cu形成合金:Yb3++e=Yb2+,Yb2++2e+nCu=YbCun。测定了Yb(Ⅲ)和Yb(Ⅱ)在973KNaClKCl熔体中的扩散系数分别为1.5×10-5和1.0×10-5cm2·s-1。用自耗阴极法在1123K,阴极电流密度20A·cm-2,KClYbCl3(30%)熔体中制取了YbCu合金 相似文献
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本文报道Fe74.7-xCu1NbxV1.8Si13.5B9(x=1,1.5,2)纳米晶软磁合金的综合磁性,X=2的合金高频铁损水平为:P3/100k=468kW/m^3;P2/200k=706kW/m^3;P2/500k=3620kW/m^3和P0.5/1000k-810kW/m^3,优于Fe-Cu-Nb-SI-B类纳米晶合金的水平,所考察的三种合金铁损水平者大大优于功率优良的Mn-Zn铁氧体H 相似文献
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ICP-AES法测定金合金中的杂质元素 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了Au-Ni((Y、Gd)、Au-Cu、Au-Ni-Cu、Au-Cu-Ni-Zn(Mn)合金中的杂质元素(Pb、Sb、Bi、As、Sn、Fe、Al、Zr、Be、V、Ti、In)用Y作载体的共沉淀分离富集方法。富集物转成盐酸溶液后用ICP-AES法测定,试液中共存元素间的干扰用等效浓度法校正。取试样125克时分析范围00004%~020%。RSD一般不超出±10%。 相似文献
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稀盐酸浸提海洋锰结核中有价金属 总被引:1,自引:0,他引:1
对在稀盐酸中以黄铁矿作还原剂的太平洋锰结核浸出过程进行了研究,探讨了黄铁矿与锰结核的质量比(R)、初始盐酸浓度、液固比(L/S)和浸出温度等诸因素对锰结核中有价金属元素Cu、Ni、Co、Mn及Fe浸出的影响。结果表明,当R为03,C初(HCl)15mol/L,L/S10∶1,90℃及浸提90min的情况下,Cu、Ni、Co、Mn、Fe浸出率分别为9577%、9380%、9680%、8909%、4906%;而当C初(HCl)为10mol/L,其它条件相同,金属提取率分别为9184%、8960%、8667%、8083%、063%。锰结核原料中Si、Al等杂质元素浸出后存留在浸出渣中。 相似文献
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含钒FeNiCr合金在0.4%H2SH27%CO2和1%H2SH27%CO2气氛中于600℃下的腐蚀产物包括外层疏松多孔、呈粉状的(Ni,Fe)S,其下致密的FeCr2S4和里层的Cr3S4。1%H2S气体中腐蚀,FeCr2S4的上部还有(Fe,Ni)S块的形成。钒与镍富集于FeCr2S4/Cr3S4交界处。 相似文献