炼油装置Cr5Mo耐热钢焊接控制

1．Cr5Mo耐热钢焊接特性 中合金耐热钢具有较高的淬硬倾向。在W（Cr）为5％～10％的钢中，如W（C）高于10％，其在等温热处理状态下的组织均为马氏体。马氏体硬度一方面取决于母材的实际碳含量和合金成分，另一方面亦取决于焊接和焊后热处理的温度规范和冷却条件。焊接温度规范对Cr5Mo耐热钢的焊接成败起着关键作用，为防止冷裂纹和高硬度区的形成，预热200～300℃是必要的。将预热温度控制在Ms点以下，使一部分奥氏体在焊接过程中转变为马氏体，由于焊接层之间温度始终保持在230℃以上，因此不会形成裂纹。焊接结束后将工件冷却到100～125℃，使部分未转变的残余奥氏体转变为马氏体，接着立即将焊件做720～780℃温度范围内的回火处理。回火温度和保温时间对焊接接头的力学性能、特别是韧性具有较大影响。     

P91耐热钢厚壁管埋弧焊工艺

为了实现埋弧焊工艺在P91厚壁管焊接中的应用,对P91耐热钢的化学成分、力学性能以及焊接性进行了分析,并对焊接方案和热处理工艺进行了优化设计,采用GTAW+SMAW+SAW方法完成了Φ457.2 mm×23.88 mm规格P91厚壁管的埋弧焊焊接工艺评定。结果显示,焊接接头的力学性能和金相组织均满足标准和规范要求。该工艺已成功应用于P91管道项目焊接,显著提高了P91耐热钢的焊接作业效率。     

Cr5Mo钢管的焊接及其焊材选用

介绍了炼油厂在更换管线或炉管的检修工程中,采用奥氏体型不锈钢焊条和珠光体型耐热钢焊条焊接Cr5Mo钢管时的施焊技术。解决了焊缝金属稀释率、熔合区宽度、预热及层间温度的控制等技术问题。     

13CrMo~(44)钢高温蒸汽管道的焊接

从日本引进的13CrMo44属于低合金珠光体耐热钢,用于注蒸汽管道比20钢性能更优,由于这种钢材目前在我国石油行业应用较少,焊接过程中较易出现裂纹等缺陷,为此,在管道焊接施工前,进行了两种方案的焊接试验。试验结果表明：采取焊前预热、焊后保温和热处理工艺的方案,使焊缝区硬度有所下降,金相组织正常,从而得外吐能较优的的焊接接头。     

工程建设的焊接施工技术与管理

本文介绍了我国工程建设焊接技术的主要成果,包括:高合金耐热钢、热强钢的焊接技术,球形容器、大型储罐、15万m~3气柜和塔类设备的现场组装焊接施工,长输管道和工艺管道焊接技术,焊后热处理工艺技术以及高效轻便机具等。同时对保证焊接质量的重要因素——焊接施工管理方面的经验也进行了总结。     

13CrMo^44钢高温蒸汽管道的焊接

从日本引进的１３ＣｒＭｏ＾４４属于低合金珠光体耐热钢,用于注蒸汽管道比２０钢性能更优,由于这咱钢材目前在我国石油行业应用较少,焊接过程中较易出现热裂纹 裂纹等缺陷,为此,在管道焊接施工前,进行了两种方案的焊接试验。试验结果表明：采取焊前预热、焊后保温和热处理工艺的方案,使焊缝区硬度有所下降,金相组织正常,从而得到性能较优的焊接接头。     

T91/TP347H管接头焊接工艺试验研究

对火力发电厂经常使用的马氏体耐热钢(T91)/奥氏体钢(TP347H)异种钢焊接管接头在立焊位置进行工艺试验研究.确定了焊接工艺参数,对焊接接头进行了拉伸、弯曲、冲击等力学性能试验、金相组织分析以及应力腐蚀试验.结果表明采用钨极氩弧焊(TIG)的接头性能优于,TIG焊打底手工电弧焊盖面的接头性能.     

Cr25Ni20耐热钢炉管的焊接

在石油化工厂越来越多地采用Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0耐热钢炉管焊制炉管。为了掌握这项技术 ,在焊接炉管前 ,首先进行了模拟焊接 ,然后对焊接试件进行了力学性能测试、Ｘ光检验、显微金相分析等 ,制定出Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢管手工电弧焊的焊接工艺。1.焊接性分析炉管采用美国生产的Ａ31 2— 81ａ、规格为 1 1 4ｍｍ× 8ｍｍ的无缝钢管 ,相当于我国的Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢种 ,复验其钢管的化学成分见表 1。表 1　Ａ312— 81ａ钢的化学成分 (% )ＣＭｎＳｉＰＳＮｉＣｒ0 .111.440 .5 0 .0 170 .0 0 5 2 1.15 2 4.6 0按谢弗莱尔组织图计算 :Ｃｒ当量为 2 5 3…     

长输管道焊接技术及发展前景

介绍了国内外目前采用的5种焊接技术:自动焊技术;手工下向焊技术;自保护半自动焊技术;双联管焊接技术;闪光焊技术,并对这5种技术的优缺点进行分析研究。分析了焊接技术在西气东输工程试验段应用情况,并对我国管道焊接技术的发展提出了建议。     

日本5万m~3储油罐手工焊坡口环缝的自动焊接

在黄岛油库5万m~3储油罐的焊接中,改变了罐壁焊接工艺,即对H_3手工焊接坡口采用了自动焊方法施工。施工中,针对日本规范调整了焊接工艺参数。施焊后经X光检验,焊缝一次合格率达100％;焊接变形量较手工焊小;节约了焊接材料;提高了设备的利用率。     

A335 P11的不同热处理时间对焊接接头性能影响

焊后残余应力是由于焊接引起焊件温度分布不均匀、焊缝金属热胀冷缩等原因造成的,所以伴随焊接施工必然会产生残余应力。焊后热处理目的就是为了消除焊接接头的焊后残余应力。焊接接头的抗拉强度、屈服强度和韧性与焊后热处理的温度和保温时间有关^【1】。文章以铬钼耐热钢A335 P11管道为例,对该材料焊接接头焊后热处理三种保温时间(675℃×3 h、675℃×4.6 h和675℃×7 h)进行试验,分析不同焊后热处理保温时间对焊接接头性能的影响。分析结果显示,延长焊后热处理的保温时间对焊接接头的性能影响不大。     

大型结构件的焊接质量控制

为了提高大型结构件焊接时不同焊接阶段的焊接质量,对焊前、焊接过程中以及焊后三个阶段影响焊接质量的因素进行论述和分析。分析结果表明,焊前进行焊接工艺审查、焊接设备及仪器校准、母材及焊材检验等措施,能够有效预防缺陷的发生;焊接过程中进行焊缝表面质量检查、规范焊接参数和技术要求,同时要求焊工进行严格的焊接操作,能有效提高焊接质量;焊后对焊接结构件的热处理、压力测试和无损检测,能有效保证焊接产品质量。最后针对焊接时的不合格项,给出了相应的处理措施。     

12CrMo钢不需热处理的焊接工艺

采用奥氏体不锈钢电焊条替代耐热钢电焊条,对12CrMo材质钢管道在生产现场露天施焊,焊后不进行热处理,即可满足一般使用要求。     

焊管史话之十九 高频焊接年代的开始(下)

4高频感应焊接工艺和高频接触焊接工艺的竞争高频感应焊接工艺和高频接触焊接工艺几乎同时出现,两种工艺竞争激烈。与感应焊接相比,接触焊接存在如下劣势:①接触焊脚系磨损件,需要更换;②焊脚跳动容易引起焊接缺陷,如跳焊或过烧;③受焊接触脚机构尺寸限制,给小直径管焊机设计带来困难;④钢带对接横焊缝到达时,焊脚必须抬起,影响成材率。     

SA387Gr11CL2和SA387Gr22CL2珠光体耐热钢的焊接

SA387Gr11CL2和SA387Gr22CL2钢是典型的珠光体耐热钢,在石油、化工及化肥等行业中应用越来越广泛,熟练掌握其焊接性能对制造厂显得至关重要。根据珠光体耐热钢的焊接性特点,为避免焊接过程中出现冷裂纹、回火脆性等问题,确保焊接接头力学性能满足设备的设计要求,对SA387Gr11CL2和SA387Gr22CL2钢制氨合成塔的焊接材料、焊接工艺进行了试验研究,所制定的焊接工艺在生产实践中获得了成功应用。     

车辆用铝合金燃油箱MIG焊工艺分析与改进

针对工程车辆用铝合金燃油箱自动MIG焊过程中,特别是油箱端部的环焊缝上,出现较严重的未熔合、气孔等质量问题,进行分析。通过生产跟踪和工艺试验,确定了影响焊接质量的主要因素是自动焊专机焊枪姿态与焊件的运动未关联起来,导致焊枪倾角、电弧长度在焊接过程中处于变化状态。在焊枪倾角小于30°或焊丝干伸长超过20 mm时容易出现焊接缺陷。在对MIG焊工艺参数和设备结构作适当调整和改进后,最终将该铝合金燃油箱的一次焊接不合格率从30%以上降低至5%以下。     

海洋平台桩腿用E690材料焊接工艺

针对海洋平台桩腿常用的高强度低碳调质钢E690材料焊接时具有冷裂倾向,焊缝及热影响区质量难以保证的问题,分别以焊条电弧焊（SMAW）和埋弧焊（SAW）两种焊接方法进行了焊接工艺评定试验。结果表明,焊前进行不低于100 ℃且不高于150 ℃的预热,道间温度控制在100～150 ℃,焊后进行150～250 ℃热处理,保温2 h,焊接过程中控制热输入量,焊条电弧焊为10.5～16.3 kJ/cm,埋弧焊为16.1~26.4 kJ/cm,采用多层多道焊形式,可以保证焊接接头的力学性能满足相关标准的要求。     

1Cr5Mo耐热钢的焊接工艺试验及施工

依据1Cr5Mo钢炉管的化学成份与力学性能，选用HCr5Mo焊丝和R507焊条，采用氢弧焊打底（管子内充氩气保护）、手工焊盖面的焊接方法（焊口预热温度为300℃），对1Cr5Mo钢炉管进行焊接，焊后立即包以保温材料缓冷，24h后进行100％的X射线探伤，然后对焊口进行热处理（750℃×2h）。对1Cr5Mo钢炉管进行焊接试验表明，接头焊缝的力学性能完全达到GB150－89标准中的要求；热处理后，接头部分的Cr、Mo元素分布均匀，接头组织有弥散的碳化物析出。最后给出了1Cr5Mo钢炉管的焊接施工工艺规程。     

长输管道半自动焊接技术

1 半自动焊焊接工艺半自动焊方法中纤维素型焊条手工下向根部焊 ,自保护药芯焊丝半自动焊填充 ,盖面在半自动焊方法中较为常见。对规格为 5 0 8× 6 4 ,材质为L3 90的管道进行了焊接工艺性能试验。焊条选用型号为AWSA5 1的纤维素焊条 ,以及AWSA5 2 9的药芯焊丝。试验结     

锅炉集箱成排小管座自动焊焊接试验及工艺改进

针对锅炉集箱小管座焊接结构特点及生产质量要求,开展了集箱小管座典型焊接接头自动焊焊接工艺研究。采用药芯焊丝气体保护焊方法及外夹管壁定位方式,选择匹配的焊接装备及预置的焊接工艺参数,进行了集箱成排小管座自动焊焊接试验,并对焊件进行了质量检测。对检测中发现的焊缝气孔、夹渣、未熔合等缺陷的形成因素进行了分析,并对焊接工艺进行了优化。采用优化后的焊接工艺,可获得质量稳定、成型美观的焊缝,焊后基本不需要修磨,一次合格率提升至98%～99%,焊接效率较焊条电弧焊提高一倍。