500kV线路并联电抗器过补偿运行时的计算与分析

结合天—安—贵５００ｋＶ系统研究了并联电抗器过补偿运行时潜供电流、恢复电压和工频谐振过电压的典型现象和规律，得出了并联电抗器过补偿运行使中性点小电抗值选择困难，作用难以发挥；系统容易产生很高的工频过电压，危及设备绝缘安全。在实际系统中，应避免出现并联电抗器过补偿运行。     

海上风电场经海底电缆送出系统的并联电抗器配置方案北大核心CSCD

海底电缆较大的充电功率导致海上风电输电系统的工频过电压较严重,可采用高压并联电抗器进行限制。文中以中国某220 kV海上风电场为例,对其工频过电压进行了理论计算,并利用电磁暂态计算程序(alternative transient program-electro magnetic transient program,ATP-EMTP)建立了海上风电场经交流海缆送出系统模型,计算了输电系统工频过电压分布,进而对高压并联电抗器配置方案进行了分析。研究表明系统侧甩负荷过电压远大于风场侧甩负荷过电压;总补偿度相同时,在陆上进行单端补偿的效果略优于双端补偿。在此基础上给定了该海上风电场工频过电压限制的高压并联电抗器配置方案,并计算了不同海缆长度下所需的最小补偿度,为工程设计及设备选型提供技术依据。     

特高压输电线路并联电抗器补偿方案

在特高压线路中,并联电抗器起限制工频过电压、抑制潜供电流、避免谐振过电压以及无功平衡等作用。首先研究了并联电抗器限制工频过电压的特性,分析计算表明并联电抗器仅可以有效抑制所在端的甩负荷工频过电压,为保障线路沿线电压均分布在允许范围,当线路长度超过550 km时宜采用分段补偿;然后分析了潜供电流和非全相谐振的原理以及它们与补偿度的关系;最后给出了并联电抗器配置的原则和计算方法。     

特高压输电线路的工频过电压研究

特高压输电线路中的过电压水平直接影响着设备的安全运行,本文以特高压试验工程为背景,结合国内外对特高压工频过电压的研究,利用电磁暂态计算程序ATP．EMTP分别仿真计算了特高压空载线路电容效应引起的工频过电压、单相接地故障过电压。分析了高压并联电抗器装设不同位置时对工频过电压的影响以及在高压并联电抗器补偿的基础上线路两端...     

刘一天-关330千伏输电线路的工频谐振过电压及其限制措施

一、引言刘家峡-天水-关中330千伏输电线路全长534公里,最大输送容量40万千瓦,全线充电容量21～25万千伏安。为了限制工频过电压、消除自励磁,并考虑到系统无功平衡、及应用单相自动重合闸等问题,在天水变电所设置了一台363千伏、9万千伏安三相三柱式并联电抗器。此电抗器可以根据运行要求,通过断路器投入刘一天线(长275.5公里,补偿度为71.4%)或天一关线(长258.5公里,补偿度为76.3%)段使用。1972年投产调试及运行中出现过非全相工频谐振过电压。1972～1973年通过模拟试验和计算,决定在天水变电站投入第二台3×3万千伏安单相并联电抗器,在并联电抗器中性点加装约400欧小电抗接地,以限制工频谐     

特高压输电线路并联电抗器最佳补偿度的计算研究

探讨了特高压输电线路空载时的电容效应,并研究了并联电抗器对空载输电线路工频电压升高的抑制机理及其特性。利用仿真软件ATP-EMTP,找出了并联电抗器抑制空载长线路工频过电压的最佳补偿度。研究结果表明,特高压输电线路空载或轻载时会出现工频电压升高;采用并联电抗器的补偿措施可以有效的抑制工频过电压;并联电抗器的最佳补偿度应控制在75%~90%。     

并联电抗器应用的研究

概述在我国电网中，并联电抗器主要装设在超高压送电线路上，在线路输送容量不大时，或者负荷处于低谷的情况下，并联电抗器可以补偿输电线路的充电功率，降低系统的工频过电压水平，并兼有减少潜供电流，便于系统并网，提高送电可靠性等功能。随着无功补偿方式的改变，东北电网在63kV电压等级中也装设了并联电抗器。目前，黑龙江省电网尚未装设并联电抗器装置。为了研究该装置对降低系统电压的作用，利用能源部电力科学研究院编制的《电力系统最优潮流与最优无功补偿》程序进行了计算，初步确定了电抗器在降低系统电压方面的作用。1系统概…     

800kV断路器切并联电抗器试验分析

在超高压电网中,通常采用并联电抗器进行无功补偿限制工频电压升高。断路器开合并联电抗器时电流很小,主要考核其耐受过电压的能力。在分析800 k V断路器切除并联电抗器过程中截波过电压和重燃过电压产生原理的基础上,通过计算得出800 k V断路器切除并联电抗器时最高会产生约3倍的过电压。最后经过试验验证,某公司生产的800 kV断路器切除并联电抗器时的过电压在2.02~2.84倍之间,且在额定油压和额定气压下进行切除并联电抗器试验相对容易。     

500kV 超高压并联电抗器中性点和小电抗器的过电压保护及其绝缘水平

目前我国500kV 系统并联电抗器中性点及小电抗器,一般应用磁吹避雷器进行过电压保护,并采用154～220kV 电压级的绝缘水平.本文按我国500kV 系统条件,对并联电抗器中性点及小电抗器上的工频过电压、操作及雷电过电压进行了大量研究。提出可根据小电抗器与并联电抗器电抗的比值(通     

超高压系统中可控电抗器抑制工频过电压研究

提出了一种适用于超高压系统的可控电抗器,其容量可根据系统状态动态调节,且可以有效抑制各类过电压。分析了超高压系统中工频过电压产生的原因,阐述了研究工频过电压的条件。介绍了超高压可控电抗器的结构,分析了其工作原理。选择一条实际线路为例建立了EMTP仿真模型,对500 kV架空线路加装可控电抗器后两侧的断路器分别出现三相跳闸情况下母线侧和线路侧不同状态下的工频过电压进行了仿真计算,并与传统固定容量并联电抗器进行了比较,结果显示不同工况下可控电抗器对工频过电压的抑制效果明显,能起到传统固定容量的并联电抗器的作用。可控电抗器能够有效抑制超高压系统中的工频过电压并可动态调节自身容量,在超、特高压系统中具有广阔的应用前景。     

750 kV线路高抗退出运行电磁暂态计算分析

高压并联电抗器是长距离超高压线路的主要设备之一,因其自身故障率较高、电网结构改变、运行方式变化等原因,使高抗原始配置条件发生变化。针对某750 k V线路首端变电站高抗内部产生乙炔,给线路正常运行带来隐患,对其退出运行的可行性进行研究。应用EMTPE电磁暂态仿真软件,重点计算了线路在首端高抗退出工况下和正常运行工况下的工频过电压、操作过电压、潜供电流和恢复电压以及非全相运行过电压。计算结果表明该线路首端并联电抗器退出运行是可行的,系统工频过电压、操作过电压可满足运行要求,但需要将快速重合闸改为慢速重合闸。     

长电缆供电变电站并联电抗器接线方式探讨

在长电缆供电变电站中,为限制工频过电压和操作过电压,须安装高压并联电抗器。结合洋山110kV变电站的实际情况,分析了高压并联电抗器的限压效果,讨论了并联电抗器接在母线上与接在进线电缆末端两种不同接线对运行操作带来的影响作用。     

特高压输电线路单相自动重合闸过电压的仿真研究

单相自动重合闸与系统过电压之间有着密切的关系。本文首先从理论上推导了在不投入并联电抗器的情况下,特高压线路的工频电压升高;随后用PSCAD仿真软件对单相自动重合闸过电压进行仿真,在双端电源与长线相连情况下,分析并联电抗器运行方式和安装避雷器对工频电压升高的抑制作用。从推导分析中得到了特高压线路的工频过电压特性,提出了避雷器的最佳安装位置及对过电压的影响。     

特高压输电线路单相自动重合闸过电压的仿真研究

单相自动重合闸与系统过电压之间有着密切的关系.本文首先从理论上推导了在不投入并联电抗器的情况下,特高压线路的工频电压升高;随后用PSCAD仿真软件对单相自动重合闸过电压进行仿真,在双端电源与长线相连情况下,分析并联电抗器运行方式和安装避雷器对工频电压升高的抑制作用.从推导分析中得到了特高压线路的工频过电压特性,提出了避雷器的最佳安装位置及对过电压的影响.     

串6％电抗器应采用12/√(3) kV的并联电容器

经现场大量的实测调查数据证明,加串有6％的电抗器的电容器组,大多情况下都处于过电压和过补偿运行状态.这种运行状态是造成电容器意外故障和损坏的主要原因.为避免在并联电容器回路中因加装6％的串联电抗器而产生过电压和过补偿,应采用额定电压为12/√(3) kV的并联电容器.     

超高压电网工频谐振过电压、潜供电流研究

介绍了装有高压并联电抗器的超高压电网工频谐振过电压、潜供电流形成的机理,分析了合理配置高压并联电抗器中性点小电抗对抑制工频谐振过电压、潜供电流的作用,给出了小电抗的选择方法.对750kV电网进行了工频谐振过电压、潜供电流算例分析.     

特高压并联电抗器中性点小电抗的过电压及绝缘水平分析

为了提高特高压输电系统的可靠性和安全性,利用EMTP建立了1000 kV典型输电系统的仿真模型.分别针对工频、操作和雷电过电压情况下中性点小电抗的过电压进行了计算分析,研究了并联电抗器和金属氧化物避雷器对过电压的抑制效果,重点分析了并联电抗器中性点小电抗的过电压,并对其绝缘水平进行了核算.实验发现:并联电抗器可有效抑制...     

用并联电抗器补偿的500千伏输电线路的断相过电压

本文阐明了用并联电抗器补偿的单回路500千伏输电线路断相过电压的性质及其产生原理,推导了断相过电压与线路并联补偿度和电容参数的关系,对串接于并联电抗器中性点的小电抗器的作用,选择以及线路参数变化对断相过电压的影响进行了分析,指出当补偿度接近谐振值时,核算断相过电压应采用实测的参数数据,并应掌握线路参数在运行中的变动范围,以便对各种参数变化情况下可能出现的过电压进行校验,最后对防止断相过电压的继电保护和运行措施,提出了建议。     

海上风电场无功配置优化方案

根据海上风电场无功配置原则,分析包含风电机组、海缆、主变压器的海上风电场无功损耗。在满足无功补偿及工频过电压要求的情况下,应尽可能提高并联电抗器容量,从而给出并联电抗器和动态无功补偿装置SVG的配置优化方案。研究结果表明：当220 kV海缆长度增加和风电机组出力减少时,海上风电场容性无功会增加。当220 kV海缆长度增加时,海上风电场空载过电压、甩负荷过电压及单相接地故障过电压会增加。最后,基于某实际案例,给出并联电抗器和SVG装置的最优容量。所提方法简单实用,经济可行,可应用于工程实践。     

海上风电场无功配置优化方案

根据海上风电场无功配置原则,分析包含风电机组、海缆、主变压器的海上风电场无功损耗。在满足无功补偿及工频过电压要求的情况下,应尽可能提高并联电抗器容量,从而给出并联电抗器和动态无功补偿装置SVG的配置优化方案。研究结果表明：当220 kV海缆长度增加和风电机组出力减少时,海上风电场容性无功会增加。当220 kV海缆长度增加时,海上风电场空载过电压、甩负荷过电压及单相接地故障过电压会增加。最后,基于某实际案例,给出并联电抗器和SVG装置的最优容量。所提方法简单实用,经济可行,可应用于工程实践。