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对京唐1号高炉下线风口的不同熔损部位进行取样分析,重点探讨了风口熔损机理。利用光学显微镜对风口熔坑进行了三维形貌重建,发现风口表面的熔损区面积大,深度深,表明熔损对风口具有巨大的破坏作用。通过对下线风口铜的导电导热性能测试和金相分析,以及对风口熔损区进行微观分析,揭示了风口熔损机理,即:使用后的风口导热性变差,熔损部位的铜晶粒粗大且不均匀,在冷却不足前提下,风口表面受到热冲击形成导热性更差的铜-铁合金,并与渣铁不断黏结,铜-铁结合处熔化脱落时,造成铜的损失同时暴露出内部的新铜,如此往复直至风口熔穿。 相似文献
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临钢高炉熔损风口量明显增加,给高炉稳顺生产带来了很大影响,结合临钢高炉情况现状,并提出了一些建议,以便对临钢高炉生产有所借鉴。 相似文献
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对空腔式风口损坏的现场观察和分析得出:风口熔损主要风口铜体与液态渣铁发生固液相反应所至,这种反应在低于铜的熔点时即可发生,在界面氧或卤族元素浓度较高时会加速进行,延长空腔式风口寿命的根本措施在于措施在于改善焦炭的热态强度,提高风口回旋区的透气透液性能,保持适宜的鼓风动能,防止炉缸堆积,配置斜风口等,以减少风口与液态渣铁直接接触的机会,或对风口表面进行钝化,喷涂,渗析等隔离措施,使固液相反应难以进行 相似文献
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1 概述 国内外炼铁学者对风口破损的原因进行了大量的研究分析,归纳起来大致有四种:①高温热流对风口的熔损;②喷吹物对风口磨损;③铸造缺陷导致的过早破损;④风口材质的老化等。其中,风口熔损所占比例最高。由 相似文献
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采用在线取样方法,对高炉风口平面径向不同位置焦炭进行取样。对其沿径向以0.5 m为单位分段,通过粒度筛测、XRD、扫描电镜和BET等手段对比研究各分段焦炭的渣铁含量、粒级分布、比表面积与微观结构。结果表明:风口区域渣铁含量沿炉壳向炉芯的方向呈增大趋势,同时发现各径向焦炭的平均粒度呈下降趋势;与入炉焦相比,风口焦微晶结构更有序,但其在不同分段差异显著,在1~2 m区间内的风口焦有序化程度最高,说明风口区域温度最高;同时风口焦比表面积和微孔孔容分布明显高于入炉焦,且径向焦炭微孔孔径主要集中在2~5 nm,因而为有效减缓焦炭劣化速度,需考虑入炉焦的气孔均匀度。 相似文献
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1956年苏联Н.С.Рензов,Л.Я.Шпарбер和В.М.Зудин共同创造了一种高炉风口吹管。它由两个同轴排列的管子组成,管子间的间隙用绝热材料填充。上述风口吹管在苏联许多厂内获得了广泛的应用。1957年Е.-В.Кочнев,Н.К.Леонидов和Г.Г.Орещкин几位工程师,提出高温鼓风的风口吹管,用加到炉缸去的附加气体或其他物料在通过管间隙时冷却,这样可以利用鼓风在风口吹管中损失的热来加热吹入炉缸去的附加气体或其他物料。风口吹管的组成部份为:外管а,后撑管б,前撑管в,鼓入物料的引入管г,螺旋管д,内管е,内管前端上的孔ж.往炉缸内输送鼓入物料所经由的间隙з。 相似文献
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通过风口取样,对莱钢1#1 080 m3高炉风口区域焦炭、碱金属以及炉渣成分的变化情况进行了详细的检测分析。结果表明,在高炉结瘤操作时,高炉风口区焦炭粉化严重,死料柱的透气性与透液性差,风口焦炭碱金属含量增加;高炉炸瘤后,随着喷吹煤比的增加,风口焦平均粒度有减小趋势;风口焦样粒度沿高炉径向向炉缸中心减小;风口边缘渣碱度比靠近中心渣碱度低。 相似文献
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《金属材料与冶金工程》1976,(3)
冷水江铁厂70年以前使用的空腔式铜风口,由于其构造及冷却强度、冷却状况都不理想,因而风口烧损严重,寿命很短,至使高炉送风制度紊乱,引起产量减少,燃料消耗增加,产品质量恶化,还易于发生严重的操作和设备事故。该厂“三结合”风口革新小组发扬敢想敢闯的革命精神,在70年5月试 相似文献
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为了研究焦炭的微观组织在高炉软熔带的变化规律,利用高温热重分析仪对焦炭进行了不同温度下固定熔损率的气化实验,采用X射线衍射仪技术、低温氮气吸附法研究分析了微观结构的变化。结果表明,相同反应温度下,层片间距d002均随熔损率的增加逐渐减小,堆积高度Lc、微晶尺寸La、片层数N、芳香碳层的芳环个数n及石墨化度r0均随着熔损率的增加而增加;在较低温度下气化反应与有序化进程对焦炭孔径的作用主要是新增微孔数量以及扩大微孔孔径,而在较高温度下则主要是气孔的相互贯通形成大孔以及孔坍塌;微孔在熔损后扩大为上一级孔,总孔容下降,比表面积下降。 相似文献
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